Traducción Del Paper

8/18/2019 Traducción Del Paper

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Evaluación de la resistencia a la fatiga de auto perforanteremachada articulaciones Al- 5052 bajo diferentesconfiguraciones de muestraSe-Hyung Kang , Ho-Kyung Kim

Graduate School, Seoul National University of Science and Technology, Seoul 139-!3, "e#u$lic of Korea

%e#t& of 'echanical and (utomotive )ngineering, Seoul National University of Science and Technology, Seoul 139-!3, "e#u$lic of Korea

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RESUMEN

En este estudio, se llevaron a cabo pruebas estáticas y de fatiga usando corteza preparada,tensión transversal y probetas de tracción - cizallamiento con placas de Al- 5052 para laevaluación de la resistencia a la fatiga de las articulaciones S!" ara las geometr#as cortezapreparada, tensión transversal y la tracción - cizallamiento, las relaciones de resistencia a lafatiga del l#mite de resistencia estática fueron $$ %, $& % y '& %, respectivamente,suponiendo ciclos de fatiga de $0( para una vida )til infinita" El rango del factor de intensidadde tensiones e*uivalente puede predecir adecuadamente el tiempo de vida actual fatigae+perimental"a iniciación de grietas por fatiga se produo debido a da.os rozamiento entre las láminassuperior e inferior y entre el remac/e y estas /oas"

20$5 Elsevier td" odos los derec/os reservados"

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1. !"#$%&''(!)

1no de los principales obetivos de la industria automotriz actualmente es reducir elpeso de los automóviles" ara lograr este obetivo, se re*uiere una nueva tecnolog#a

de unión como un reemplazo para la soldadura por puntos en metales ligeros, como elaluminio y aleaciones de magnesio, en la industria automotriz" Son usados a menudomtodos de remac/ado considerados como sustitutos de la soldadura por puntos"Entre los varios tipos de mtodos de remac/ado disponibles, el remac/ado autoperforante 3en adelante S!4, este proceso está ganando popularidad debido a susmuc/as ventaas" El S! no re*uiere un aguero pre- perforado, y este mtodo sepuede utilizar para unirse a una amplia gama de materiales, incluyendo combinacionesde materiales similares o diferentes"

S! es esencialmente un proceso de unión conformado en fr#o" urante el proceso

S!, un remac/e semi- tubular es presionado por un golpe en las láminas" El remac/eperfora la /oa superior y erupciones en la lámina inferior bao la influencia de un


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tro*uel de malestar" 1n enclavamiento mecánico se forma entre las dos /oas, lo *uees clave para la resistencia estructural de las articulaciones"

a resistencia a la fatiga de las articulaciones S! /a sido investigada por variosautores para un n)mero de materiales 6$-(7" or eemplo, 8ori et al" 627 e+aminó los

puntos fuertes estáticos y de fatiga de uniones de remac/e del punto soldado y auto-perforación en láminas de aleación de aluminio de bao configuraciones de tracción-cizallamiento y la cruz-tensión" Ellos observaron *ue mientras *ue la resistenciaestática de la unta de remac/e auto perforante era de apro+imadamente $,5 vecesmayor *ue la de las untas soldadas por puntos, la resistencia a la fatiga se incrementóen alrededor de tres veces en la configuración de tracción de cizallamiento" 9e et al"6'7 investigó la resistencia, rigidez, resistencia al impacto, modos de fallo ymecanismos de fallo de las untas de S! con /oas de metal similares y dis#miles *ueconsisten en una aleación de aluminio y una aleación de cobre" Se informó de *ue laresistencia a la fatiga de las untas de S! fue afectada en gran medida por laspropiedades de las /oas y *ue tanto la resistencia estática y la fatiga de las untas de

S! aumentó con un aumento de la rigidez de las articulaciones" :ing et al" 6&7investigó la resistencia estática y la fatiga de las untas de S!-m)ltiple remac/e" Seinformó de *ue estos niveles son influenciadas por el n)mero y la distribución delremac/e del remac/e patrón" ;ranco et al" 657 investigaron la posibilidad de unirse alas aleaciones de aluminio y materiales compuestos de fibra de carbono utilizandoS!" Se informó de grandes valores de la resistencia a la fatiga de las untas de S!,incluso para amplitudes carga cerca de la resistencia estática má+ima de laarticulación y una bastante amplia gama de resistencias a la fatiga" Su et al" 6(7investigó el comportamiento a fatiga de S! y /acerse con articulaciones en lasmuestras de tracción-cizallamiento de láminas de aluminio" Se informó de *ue la vidade fatiga e+perimentales de estas articulaciones pueden estimarse utilizandosoluciones de estrs estructurales" Sin embargo, los datos de toda la vida de fatiga deuna articulación S! normalmente se presentan como una función de la gama decarga aplicada 6


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El tiempo de vida de fatiga de una muestra conunta S! es generalmentedependiente de la magnitud de carga , el tipo de carga , las dimensiones yconfiguración de la muestra , el material de lámina , y otros factores" @ncluso con elmismo diámetro del remac/e, material de /oa, y espesor de la lámina, la amplitud derango de carga *ue representa la resistencia a la fatiga puede diferir de un tipo de

muestra a otra debido a los diferentes tipos de carga" or lo tanto, se necesitan losdatos de resistencia a la fatiga de las untas S! bao varios tipos de carga con el finde dise.ar una estructura con untas S!" ara resolver este problema, es deseableadoptar parámetros estructurales generales, tales como el estrs, la tensión, y loscriterios de fatiga multia+iales, para evaluar los tiempos de vida de fatiga de estasarticulaciones" 9asta el momento, no /a /abido ning)n informe sobre los parámetrosde resistencia a la fatiga apropiados para correlacionar los tiempos de vida de fatigade uniones S! con diferentes configuraciones de muestra"

2. *#$'E%+E!"$ E,*E#+E!"A)

2"$" !EA!A@BC E A 81ES!A D !1EA E ;A@>AF

Al5052 - 9'2 láminas de aleación de aluminio con un grosor de $,5 mm fueronacompa.ados por S!" Se llevaron a cabo ensayos de tracción sobre el material delámina con el fin de obtener la curva de tensión-deformación a la tracción para unanálisis estructural ;E8" El espcimen de tracción se mecanizó a una longitud decalibre uniforme y anc/ura de


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;ig" &" 2- de malla so$re la seccióntransversal del centro de laarticulación de la S%R.

as muestras ortezas preparadas,tensión transversal y tracción -cizallamiento, como se muestra en la;ig" 2, se utilizaron para evaluar lasfortalezas estáticas y de fatiga de laarticulación de la S!" Se utilizaronremac/es de acero de al carbono0,'5 % on un recubrimiento de superficie de aluminio 3Almac4" !emac/es con undiámetro de 5,0 mm y una longitud de 5,0 mm fueron suministrados por 9enrob td"

1na má*uina de ensayo universal servo - /idráulico 3@nstron ?5$(4 con una capacidadde $00 GC se utilizó para unir la S! para las pruebas estáticas y de fatiga" 1ndispositivo especial se utilizó para el proceso de unión S!" El aparato consta de unpunzón, un molde y un soporte liso" El dispositivo está montado en una má*uinauniversal de ensayos mediante la fiación de la matriz y el punzón con apretones/idráulicos" urante el proceso S!, el punzón empua el remac/e a travs delaguero en el soporte liso, mientras *ue a matriz se mueve /acia el tornillo de bancodel blo*ue superior y las /oas inferiores *ue se colocan entre la matriz y el molde liso"os ensayos de fatiga se realizaron a una relación de carga ! H 3min I ma+4 de 0,$a una frecuencia de $2 9z para el espcimen a la tracción - cizallamiento y 2 9z paralas muestras de corteza preparada y tensión transversal"

Fig. !. &eometr'as de tres ti(os dees(ec'menes S%R) * a+ corte,as (re(aradas * $ tensiones transversales *c + la

Fig. # Sección transversal de laarticulación S%R tras remac/ar


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2"2" El análisis estructural de la muestra conunta S!F

Se realizó un análisis tridimensional de elementos finitos 3;EA4 de un solo remac/eauto perforante" a articulación de la S!, como se muestra en la ;ig" ', no es

perfectamente a+isimtrica" or lo tanto, la forma y las dimensiones del remac/edespus de unirse S! se determinaron, como se muestra en la ;ig" &, despus depromediar las dimensiones del remac/e desde su centro, or )ltimo, se completaronlos modelos ;EA con una sola articulación S! para las cortezas preparadas, tensióntransversal y tracción - cizallamiento geometr#as de muestra, como se muestra en la;ig" 5" ;EA análisis se llevaron a cabo utilizando AAJ1S 3versión ("(4 para el solver y 9yper8es/ 3versión


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1124.1 2,00&,2$& 2100. $,=0=,?(2 2105. $,&(


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ara las muestras de S!, la resistencia de la unión depende del espesor de lac/apa, el diámetro del remac/e, forma o geometr#a, fuerza de unión, y otros factores"En este estudio, se llevó a cabo una serie de ensayos de tracción sobre probetas detracción monótonas cizallamiento con diferentes cantidades de la perforación de lafuerza en un esfuerzo para determinar la fuerza de perforación óptima"

;ig" ( muestra la fuerza de perforación contra la fuerza cortante má+imo para lasmuestras de S! en este estudio" ada punto de datos es el valor medio a partir dedos muestras" omo la fuerza de perforación aumenta, el má+imo de tracción -cizallamiento fuerza aumenta continuamente" El valor de pico se alcanza a una fuerzade punzón de 2$ GC, con la consiguiente fluctuación, como se muestra en la ;ig" ("or lo tanto, la fuerza de perforación óptimo se determinó *ue 2$ GC para la actualcondición de unirse S!" odas las muestras de fatiga conunta fueron fabricadas enla fuerza de perforación óptima de 2$ GC"

Fig. 3. fuer,a de (erforación contra la fuer,a de tracción m4ima ci,alla (ara loses(ec'menes S%R.

.2. Evaluación de la fuer9a mono

tónica de las articulaciones :*#)

;ig" < muestra los resultados de la prueba espus de la prueba monótona la fuerzacontra el desplazamiento de los espec#menes S! corteza preparada, tensióntransversal y la tracción - cizallamiento producido con la perforación de fuerza de 2$GC"

Fig. 6. Com(aración de la carga a(licada frente a lascurvas de des(la,amiento (ara los tres ti(os de

Fig. 3. fuer,a de (erforación contra la fuer,a detracción m4ima ci,alla (ara los es(ec'menes S%R.


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;uerzas má+imas de apro+imadamente


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;ig" =" istribución de la tensión principal má+ima de las articulaciones S! para tiempos de vida de fatiga de $,0

×106

F 3a4 preparación de las cortezas, 3b4 transversal-tensión y 3c4 la tracción-cizallamiento"

S"-9" Kang, 9"-K" iario Kim I @nternacional de ;atiga ?0 320$54 5?-(?

;ig" $0" Espec#menes fallo por fatigaF 3a4 preparación de las cortezas, 3b4 transversal-tensión, 3c4 la tracción-cizallamiento en el rango de alta carga y 3d4 la tracción-cizallamiento en el rango bao de carga"


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;ig" $$" Superficie ;atiga-fractura de la probeta de e+perimentación de preparación de la corteza en la condición de

baa carga ( P MAX =154.3 N ) L 3a4 superficie de fractura de la vista frontal, 3b4 ampliado de área local marcadoen 3a4, 3c4 ampliado área local del lugar de inicio de la grieta, 3d4 Mista ampliada local de la zona alrededor del remac/e,y 3e4 de área local ampliado de la superficie de fractura plana"

El comportamiento de las uniones soldadas por puntos y remac/ado 6$$7" a amplitudde carga como una función del n)mero de ciclos de fallo puede e+presarse comoF

Pamp=715.5 x N −0.166

, Pamp=1967.3 x N −0.162

y Pamp=3395.5 + N −0.078

para la

preparación de las cortezas, transversal-tensión y espec#menes de cizallamientotensile-respectivamente"

'"&" !esultados de los análisis estructuralesF

os sitios de iniciación de grietas por fatiga observadas en los e+perimentos estáncerca de los lugares con las tensiones principales má+imas el análisis de ;E" atensión de von 8ises se encontró *ue no es tan bueno como el esfuerzo principalmá+imo para la identificación de posibles posiciones de iniciación de grietas" ;ig" =muestra la distribución má+ima tensión principal alrededor del remac/e en tiempos de

vida de fatiga de 106

para los tres espec#menes geometr#as" ;ig" =3a4 muestra la

distribución de la tensión de la muestra de preparación de las cortezas a H $2= Ccon una tensión má+ima de apro+imadamente 20' 8a" ;ig" = 3b4 muestra ladistribución de la tensión de la muestra transversal de tensión a H &0? C con latensión má+ima de apro+imadamente 2$< 8a" Estas tensiones má+imas de losespec#menes preparación de las cortezas y transversal de tensión se encuentran encontacto con los discos 3abao4 superficie de la lámina superior, cerca del vástago deremac/e, idntico al sitio de iniciación de la grieta" ;ig" =3c4 muestra la distribución dela tensión del espcimen a la tracción-cizallamiento a H 2"(5' C" a tensión má+imade apro+imadamente '$2 8a se encuentra en la cola del remac/e, *ue está encontacto con la lámina inferior, cerca del sitio de iniciación de la grieta" El valor de '$28a es muc/o mayor *ue la fuerza má+ima a la tracción de la /oa de Al5052 9'2 3H252 8a4" El Civel de tensión e+cesiva es parcialmente ausado por la ;EA, *ue no

cuenta de la tensión residual producida durante S! unirse" or otra parte, laadopción de los datos de la curva de tensión-deformación c#clica puede producir


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meores resultados *ue la verdadera curva de tensión-deformación para un análisisestructural de una articulación bao cargas repetidas"


;ig" $2" Superficie ;atiga-fracturado de una muestra transversal de tensión en condiciones de baa carga 3

P MAX =582.3 N 4 F 3a4 superficie de fractura de la vista frontal y 3b4 ampliado de área local se indica en 3a4, 3c4

ampliado área local del lugar de inicio de la grieta, 3d4 Mista ampliada local de la zona alrededor del remac/e, 3e4 Mistaampliada local de la superficie de fractura plana, y 3e4 Mista ampliada local de la superficie de fractura plana"

;ig" $'" Superficies de fractura de la /oa superior de la probeta de tracción-cizallamiento en una condición de altacarga 3 P MAX =282 N 4"

'"5" 8odo de fallo ;atigaF

as superficies de la fatiga y el desgaste fracturado cicatrices en las interfaces entre la/oa y el remac/e de aluminio fueron investigados por un microscopio electrónico debarrido 3SE8, modelo NS8 (&004 en una placa de rayos : de energ#a dispersiva3E:4 análisis" En pruebas monótonas, un remac/e era retirado de la lámina inferior con una gran deformación plástica cerca del remac/e" Sin embargo, los modos de fallo

de la prueba de fatiga difer#an de los de las pruebas monótonas" ;ig" $03a4 y 3b4muestra el tipo de fallo por fatiga para la preparación de las cortezas y espec#menes


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transversal-tensión, respectivamente, donde la iniciación de grietas de fatiga general,ocurrió cerca del remac/e en la /oa superior y propaga a travs de la lámina superior"


;ig" $&" Superficies de fractura de la lámina inferior de la probeta de tracción-cortantes en la condición de baa carga3

P MAX =2230 4"

"abla

Elemento

remache

:uperficie

desnuda

de Al-5052

:uperficie contrastes

de Al-5052 ="($ '"0& $"&0C $"'$ O OP $("&? ("(& &


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cerca de la cola del remac/e en la /oa inferior debido a rozamiento da.os" a grietaentonces propagada a travs de la lámina inferior perpendicular a la dirección decarga" ;ig" $$ 3b4 es una figura ampliada de la ubicación $ ;ig" $$3a4, *ue muestra lalámina superior fatiga fracturado de la preparación de cortezas espcimen en P MAX =¿ $5&"' C";ig" $$3c4, 3d4 y 3e4 son figuras ampliadas de localizaciones 324, 3'4

y 3&4 en la ;ig" $$3b4, respectivamente" >rietas por fatiga inicia en 324 y propagado en3'4 y 3&4 en la ;ig" $$ 3b4 "omo se muestra la figura" $$ 3c4, grietas por fatiga inició enel lugar *ue corresponde al borde iz*uierdo de la /oa en la posición $ en la figura"$$ 3a4, entrar en contacto con el remac/e y luego se propaga en la dirección indicadapor la flec/a, como se muestra en la ;ig" $$ 3d4 y 3e4"

;ig" $2 muestra la /oa superior fatiga-fracturado de la muestra transversal de tensión

en P MAX =¿ 5?2"'C" ;ig" $2 3b4 es una vista ampliada de la T$ ubicación en la ;ig"

$2 3a4" ;ig" $2 3c4, 3d4 y 3e4 son vistas ampliadas de localizaciones 324, 3'4 y 3&4 en la;ig" $23b4, respectivamente" >rieta por fatiga iniciada en la posición 324 y propagado a

lugares 3'4 y 3&4 en la ;ig" $2 3b4" omo se muestra en la ;ig" $2 3c4, grieta por fatigainiciada en el lugar *ue corresponde al borde iz*uierdo de la /oa en la posición $ en la figura" $2 3a4, *ue entra en contacto con el remac/e y *ue se propaga en ladirección indicada por la flec/a, como se muestra en la ;ig" $2 3d4 y 3e4" P+idado3negro4 se observó un desgaste debido al roce entre el vástago de remac/e y la /oasuperior" El erno generalmente causa da.o durante el rozamiento fatiga debido almuy pe*ue.o desplazamiento relativo de las superficies de contacto de entre lasláminas superior e inferior y entre el perno y estas /oas 6$27" a condición de lasarticulaciones S! es similar" ;ig" $' muestra las superficies de la fatiga fracturado dela lámina superior de la probeta de tracción-cizallamiento bao una condición de alta

carga P MAX =¿

2??2 C" art#culas de desgaste negro o+idado se observó en la /oasuperior causados por l roce contra la lámina inferior" Marios microfisuras 3como seindica por la plaza en la ;ig" $'4 son visibles en la región de rozamiento" a grieta por fatiga iniciada en la superficie de contacto 3abao4 de la lámina superior debido alrozamiento" 1na grieta creció a travs del espesor de la lámina superior y se propagaperpendicularmente a la dirección de carga, resultando finalmente en una fractura condeformación plástica e+cesiva" ;ig" $&muestra la región rozamiento de la articulaciónS! con la geometr#a de la probeta de tracción-cizallamiento bao una condición de

baa carga P MAX =¿ 22'0 C" or rozamiento patrones de desgaste y m)ltiples sitios

de iniciación de grietas son visibles en la interfaz entre la lámina inferior y la falda del

remac/e" ara esta muestra, se puede determinar *ue la iniciación de grietas seproduo debido a rozamiento en la interfaz entre el vástago de remac/e y la láminainferior, despus de lo cual la grieta propaga a lo largo del espesor de la c/apa"

'"(" Aplicación del criterio de fatiga de esfuerzos multia+iales de la vida de fatigaF

1niones S! *ue e+perimentan fatiga por carga generalmente e+perimenta tensionesmultia+iales" Marios criterios de fatiga multia+ial 6$'-$(7 se /an propuesto para predecir la vida de fatiga de muc/os componentes de la ingenier#a" En este estudio, la tensiónde von 8ises má+imo, tensiones principales y la fatiga SU 3Smit/ O Uatson Oopper4 se selecciona el parámetro 6$'7 para predecir la esfuerzo vida por fatiga paralos tres tipos de geometr#as de muestra" El esfuerzo efectivo de von 8ises se utilizageneralmente para predecir la vida de la falla de fatiga de componentes congeometr#as complicadas"


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El má+imo esfuerzo principal fue elegido por*ue ;EA los resultados revelan *ue loslugares con la tensión principal má+ima coincide con la iniciación de la grieta en sitiosde las geometr#as de tres muestras" El parámetro de fatiga SU es correlacionadacon tiempos de vida de componentes sometidas a baa carga multia+ial 6$'7" or lotanto, la relación SU fue utilizada para evaluar la vida de fatiga de las uniones S!"!elación SU se e+presa como se muestra abao en la ecuación" 6$'7

σ f ' ¿2

¿2 N f ¿

b+c=f ( N f )

2 N f ¿2b+σ f

' εf ' ¿

¿

σ 1

max ∆ ε1

2=¿

onde, ∆ ε1/2 es la amplitud de la tensión principal má+ima σ 1max

es la tensión

má+ima en el plano ∆ ε1 or lo tanto, de SU la ; 3fatiga parámetro4 de la

e+presión a la iz*uierda en la ecuación 3$4 fue seleccionada para evaluar" a vida defatiga de las uniones S!" a distribución de tensiones obtenidas de la ;E losmodelos se utilizó como parámetro para determinar la vida de fatiga de la geometr#ade cada eemplar" omo se muestra en"


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ig.15. #egión de preocupación de la muestra de tracción ;ci9allamiento en las juntas :*# en

condiciones de alta carga de a/ 8 b/ bajo carga"

;igura $(, 3a4, 3b4 y 3c4, la tensión eficaz, el principal esfuerzo má+imo y losparámetros de fatiga SU no son suficientes para correlacionar la vida de fatiga parala preparación de la corteza, tensión transversal, resistencia a la tracción, y corte,muestra geometr#as de las uniones S!"


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;igura $(" E+perimentos de a vida de fatiga para uniones S! en función 3 a4 la má+ima tensión de von

8ises , 3 b 4 la tensión principal má+ima y 3 c 4 la SU criterios de fatiga multia+ial "

ara puntos de soldadura, puntas de grieta o muesca surgen ideas debido a lageometr#a a lo largo de la circunferencia de la pepita" Se /an desarrollado solucionespara el factor de intensidad de esfuerzo 3S@;4, puntos de soldadura en lugares cr#ticos"

@nvestigar la vida de fatiga de soldaduras 6$


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K eqct =1.108

cF

dt √ t

K eqts=0.694

F

d √ t

ara la muestra de puntos de soldadura de corteza preparada, tensión transversal yresistencia a la tracción, corte geometr#as, *ue tienen la notación de super#ndicecorrespondiente de , y ts" A*u#, ; es el rango de carga aplicada, d 3H 5 mm4 esel diámetro del remac/e, t 3H $,5 mm4 denota el espesor de la muestra, c 3H 50 mm4 esel espacio de carga, y e 3H $5 mm4 representa la e+centricidad, como se muestra enla figura 2. os datos de prueba en cuanto a la gama de carga fueron convertidos conla ayuda de fórmulas en el S@; al rango e*uivalente"

omo se muestra en la figura $


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atos de toda la vida, en comparación con datos basados tensión principal má+imaefectiva y fatiga parámetro SU" Este /ec/o indica *ue la iniciación de la grieta y elcrecimiento cerca de la circunferencia com)n S! son controlados por los factores deintensidad del esfuerzo de las grietas cerca de las articulaciones" os resultadoscalculados de la comparación de vida de fatiga e+perimental utilizando la intensidadde la tensión e*uivalente rango de factor se muestran en ;igura $?" Se puede ver eneste terreno *ue la mayor#a de los puntos de datos cae dentro de un factor de tres" As#, es posible para lograr una buena correlación entre lo e+perimental y vida de fatigacalculada con el factor de intensidad de tensión para 1nión S!" or lo tanto, en elcampo de la ingenier#a, para análisis de fatiga de la estructura del cuerpo automotor con uniones S!, la articulación puede ser simplemente siguiendo el modelo, enlugar de otro siendo modelado en detalle, como elementos de cone+ión *ue transfierelas fuerzas y momentos de manera similar a Nunta soldada" ;inalmente, la resistenciaa la fatiga de articulación S! puede ser determinada simplemente con dimensionesy aplicando esfuerzos bao diferentes condiciones de carga"

6. conclusión

En este estudio, se realizaron ensayos estáticos de resistencia y fatiga con lasmuestras de preparación de cortezas, tensión superficial y tracción cizallamiento conplacas de Al-5052 para una evaluación de la resistencia a la fatiga de la S!articulaciones" ;ue un análisis estructural de los tres tipos de muestras llevadas a caboutilizando el código de elementos finitos AAJ1S"

ara la resistencia a la tracción, muestra de corte con placas Al-5052, la aplicaciónóptima de fuerza de tro*uelado para el S! encontrado fue de 2$ GC para procesosde unión, utilizando el grueso de la /oa actual de $,5 mm y la geometr#a dimensionesdel remac/e"

ara preparación de corteza, tensión superficial y resistencia a la tracción, geometr#as

de corte, se determinaron l#mites de resistencia a la fatiga a ser


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Este estudio fue apoyado financieramente por el nacional de Se)l 1niversidad deciencia y tecnolog#a" os autores *uisieran reconoce orea 8onotec los remac/es y elaccesorio para el proceso de la S!"

#eferencias

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estática" Struct int N sólidos 200(L &'F5$$0-'$"$$" Krause A!, /ernenGoff ar" 1n estudio comparativo del comportamiento de

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aluminio" ocumento tcnico SAE serie =50


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