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8/18/2019 Unidad3c
1/9
Prof.: Ing. J. M. Hernández SES-115 Página 1
Unidad 3CIRCUITOS TRIFÁSICOS
Parte C
SISTEMAS TRIFÁSICOS DESEQUILIBRADOS
Los sistemas desequilibrados o desbalanceados se forman cuando las fuentes de voltaje sedesbalancean o cuando la carga se desbalancea o cuando suceden ambas cosas.
Potencia real
Carga delta
CACACABCBCBCABABAB IVIVIVP θ θ θ coscoscos ++=
Carga estrella
CCCNBBBNAAAN IVIVIVP θ θ θ coscoscos ++=
Ejemplo 1
Un sistema trifásico ABC con voltaje de línea de valor eficaz 500 V tiene conectada una carga endelta en la que
ZAB = 10∠30° Ω ZBC = 25∠0° Ω ZCA = 20∠−30° Ω
Calcular: (a) las corrientes de fase, (b) las corrientes de línea, (c) la potencia total
SOLUCIÓN:
ZCA ZBC
ZAB ABV CAV
BCV
A
C
A
CB
AI
ABI
BI B
CI
CAI
BCI
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De la figura:
°∠= 0500BCV
°∠= 120500ABV
°−∠= 120500CAV
Por Ley de Ohm
°∠=°∠°∠
== 90503010
120500
AB
ABAB
Z
VI
°∠=°∠°∠
== 0200250500
BC
BCBC
Z
VI °−∠=°−∠
°−∠== 90253020
120500
CA
CACA
Z
VI
Para hallar las corrientes de línea
°∠=°−∠−°∠=−= 907590259050CAABA III A
°−∠=°∠−°∠=−= 2.6885.539050020ABBCB III A
°−∠=°∠−°−∠=−=6.12802.320209025
BCCAC
III A
Tanto las corrientes de fase como las de línea son conjuntos desequilibrados
Note que la suma de las corrientes delínea
0=++ CBA III , lo cual es lógico ya que
NCBA IIII −=++ y al no haber neutro lasuma de las corrientes debe ser cero.
bcV
caV abV
120° 60° 60°
−120°
ABI
BCI
CAI
AI
BI
CI
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Para hallar la potencia
CACACABCBCBCABABAB IVIVIVP θ θ θ coscoscos ++=
42476)30cos(25500)0cos(20500)30cos(50500 =°−×+°×+°×=P W = 42.48 kW
O bien en forma de potencia compleja
∗∗∗ ++= CACABCBCABAB IVIVIVS
625042476)9025)(120500()020)(0500()9050)(120500( jS +=°∠°−∠+°∠°∠+°−∠°∠=
P = 42.48 kW Q = 6.25 kVAr 989.042476
6250tancos 1 =
= −fp atrasado
Ejemplo 2. Un sistema trifásico ABC de cuatro hilos, con °∠= 085.207BCV Vrms tieneconectadas en estrella las impedancias
ZA = 12∠45° Ω, ZB = 10∠30° Ω, ZC = 8∠0° Ω
Calcular las corrientes AI , BI , CI e NI
SOLUCIÓN
°∠= 085.207BCV V, °∠= 085.207BCV V, °−∠= 12085.207CAV V
Del diagrama fasorial: °∠= 90120ANV , °−∠= 30120BNV , °−∠= 150120CNV
ANV
A
C
A
CBB
N
ZA
ZB ZC
AI
CI
BI CNV
BNV
NNI
BCV
CAV ABV
30° 30° BNV
ANV
CNV
BC
A
N
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°∠=°∠°∠== 4510
4512
90120
A
ANA
Z
VI A,
°−∠=°∠°−∠
== 60123010
30120
B
BNB
Z
VI A
°−∠=°∠
°−∠== 15015
08
150120
C
CNC
Z
VI A
°∠=°−∠+°−∠+°∠−=++−= 43.9082.10)1501560124510()( CBAN IIII A rms.
Aunque los voltajes estén equilibrados, debido al desequilibrio de las cargas, se forma un sistemadesequilibrado, produciendo corrientes desequilibradas.
Ejemplo 3. Resuelva el circuito del ejemplo anterior suponiendo que se quita el alambre neutro
(Esto puede suceder si el alambre neutro se corta accidentalmente). Calcule también los voltajesde línea con respecto al punto O de la carga.
SOLUCIÓN:
Manteniendo la orientación para BCV
°∠= 90120ANV , °−∠= 30120BNV , °−∠= 150120CNV
Mediante método de mallas
B
O
ZA
ZB ZC
N
ANV
CNV BNV
A
C
A
C
AI
CI
BI
B
1I
2I
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−−
=
+−
−+
CNBN
BNAN
CBB
BBA
VV
VV
I
I
ZZZ
ZZZ
2
1
Sustituyendo
°−∠−°−∠ °−∠−°∠= °∠+°∠°∠− °∠−°∠+°∠ 150120301203012090120
0830103010
301030104512
2
1
I
I
°∠°∠
=
°∠°−∠
°−∠°∠085.207
12085.207
71.16394.1715010
1501019.38813.21
2
1
I
I
Resolviendo: °∠= 23.50913.121I A, °∠= 28.12100.152I A
Las corrientes en las líneas son:
°∠== 23.50913.121II A A,
°−∠=°∠−°∠=−= 96.45341.923.50913.1228.12109.1512 III B A
°−∠=°∠−=−= 72.167100.1528.12100.152II C A
°∠=°∠°∠== 23.9596.154)4512)(23.20913.12(AAAO ZIV Vrms
°−∠=°∠°−∠== 96.1541.93)3010)(96.45341.9(BBBO ZIV Vrms
°−∠=°∠°−∠== 72.16780.120)08)(72.167100.15(CCCO ZIV VrmsObserve en el ejemploanterior que losvoltajes de línea conrespecto al centro O delas cargas no formanun sistema equilibradode voltajes. También el punto O no está almismo potencial de N,
Al hallar estadiferencia por LVK enla fase A
0=+− AOANON VVV AOANON VVV −=
°−∠=°∠−°∠= 64.67107.3723.9596.15490120ONV V
B
O
ZA
ZB ZC
N
ANV
CNV BNV
A
C
A
C
CI
AI
BBI
AOV
ONV
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Lo anterior se puede representar en la figura siguiente.
El fasor ONV se conoce comocorrimiento del neutro y se producecuando se elimina (o se corta
accidentalmente) el alambre neutro y lascargas están desequilibradas. Los voltajesde fase se desequilibran aun cuando losvoltajes de línea están equilibrados.
Por supuesto que en este caso el neutro esficticio. N sería la posición en que seencontraría el punto O del circuito sihubiera neutro (como en el ejemploanterior).
Para deducir una expresión general para el corrimiento del neutro, partamos del circuito acontinuación
Por método de nodos
0=−
+−
+−
C
ONCN
B
ONBN
A
ONAN
Z
VV
Z
VV
Z
VV
C
ON
B
ON
A
ON
C
CN
B
BN
A
AN
Z
V
Z
V
Z
V
Z
V
Z
V
Z
V++=++
CBA
C
CN
B
BN
A
AN
ON
ZZZ
Z
V
Z
V
Z
V
V111 ++
++=
O bien, en términos de admitanciaCBA
CCN
BBN
AAN
ON Y Y Y
YV YV YVV ++
++=
Al usar el método del corrimiento del neutro se evita tener que utilizar método de mallas que seusó en el ejemplo anterior.
−15.96° BOV
AOV
COV
BC
A
N
O
95.23°
−167.72°
AI
ZA A
ZB BBNV
ZC CCNV
ONV N
BI
CI
ANV
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Ejemplo 4. Resuelva el circuito del ejemplo anterior usando para su solución el método delcorrimiento del neutro.
SOLUCIÓN
CBA
C
CN
B
BN
A
AN
ON
ZZZ
Z
V
Z
V
Z
V
V111
++
++=
°∠+
°∠+
°∠
°∠°−∠
+°∠°−∠
+°∠°∠
=
08
1
3010
1
4512
108
150120
3010
30120
4512
90120
ONV
Corrimiento del neutro: °−∠= 64.67107.37ONV
Voltajes de fase en la carga:
°∠=°−∠−°∠=−= 23.9596.15464.67107.3790120ONANAO VVV
°−∠=°−∠−°−∠=−= 96.1541.9364.67107.3730120ONBNBO VVV
°−∠=°−∠−°−∠=−= 72.16780.12064.67107.37150120ONCNCO VVV
Ahora con los voltajes de fase se determinan las corrientes de línea
°∠=°∠
°∠== 23.5091.124512
23.9596.154
A
AOA
Z
VI A
°−∠=°∠
°−∠== 96.4534.9
3010
96.1541.93
B
BOB
Z
VI A
°−∠=°∠
°−∠== 72.16710.15
08
72.16780.120
C
COC
Z
VI A
Para carga en delta los voltajes de fase y de línea se mantienen equilibrados de acuerdo a lafuente, aunque en este caso las corrientes se desequilibran. (Ejemplo 1)
Para carga en estrella se puede deducir que si queremos mantener el equilibrio en los voltajes defase se debe tener neutro, en este caso, si se desequilibran las cargas sólo se modifican lascorrientes (Ejemplo 2). Si no hay neutro, aún se mantienen equilibrados los voltajes del línea noasí lo voltajes de fase ni las corrientes.
BOV
AOV
COV
BC
A
N
OONV
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VAO IA ZA. VBO IB ZB. VCO IC ZC.
VAO 141.449= arg VAO( ) 8 6.098deg=
VBO 120.024= arg VBO( ) 18.902deg=
VC O 1 02= arg VCO( ) 157.592deg=
.(b) Por corrimiento del neutro
Continuando con Mathcad
Cálculo de voltajes y admitancias
Cálculo del corrimiento del neutro
Cálculo de los voltajes de fase en la carga
Cálculo de las corrientes de línea
°∠= 10.864.141AOV V rms, °−∠= 90.180.120BOV V rms, °−∠= 59.1570.102COV V rms
°∠= 10.864.141AOV V rms, °−∠= 90.180.120BOV V rms, °−∠= 59.1570.102COV V rms
IA VAO
ZAIB
VBO
ZBIC
VCO
ZC
IA 1 4. 14= arg IA( ) 86. 1 deg=
IB 8= arg IB( ) 48.9 deg=
IC 1 0. 2= arg IC( ) 1 27. 59 deg=
VAO VAN VON VBO VBN VON VCO VC N VON
VA O 141. 45= arg VAO( ) 86.1 deg=
VB O 120.02= arg VBO( ) 18.9 deg=
VC O 1 02= arg VCO( ) 157.59deg=
°∠= 10.8614.14AI A rms, °−∠= 90.4800.8BI A rms, °−∠= 59.12720.10CI A rms
VON VANYA. VBNYB. VCNYC.
YA YB YC
VO N 9. 63 21. 12j=
YA 1
ZAYB
1
ZBYC
1
ZCa 1 ex p j 1 20. deg.( ).
VAN VBC
3
exp j 90. deg.( ). VB N VA N a. VCN VBNa.