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DISEÑO ZAPATA AISLADA POR NTCC 2004

FACTOR DE REDUCCION POR CORTANTE FRc = 0.80 0.7 Para la combinación de acciones permanentes,variables y sismo

PERALTE EN DADO O COLUMNA H1 = 0.75 m

PERALTE EN EXTREMO DE ZAPATA H2 = 0.75 m

PERALTE EFECTIVO d = 0.68 m d=H-r-f/2

LARGO DE DADO (C1) Dx = 0.45 m

ANCHO DE DADO (C2) Dy = 0.45 m

CARGA AXIAL ULTIMA DE DISEÑO Pu = 126.00 ton

MOMENTO MAXIMO ACTUANTE EJE X Mxu = 25.20 ton-m

MOMENTO MAXIMO ACTUANTE EJE Y Myu = 11.20 ton-m

CORTANTE MAXIMO ACTUANTE Vxu = 0.00 ton

=

REACCION ACTUANTE SOBRE EL SUELO Ru = 19.207 ton/m2 Ru= P / [(L-2ex)*(B-2ey)]

MOMENTO DE DISEÑO EN LADO LARGO (L):

LONGITUD EFECTIVA DE DISEÑO Lye = 1.775 m Lye=(A-Dy)/2

MOMENTO MAXIMO DE DISEÑO EJE Y Mymax = 30.258 ton-m Mymax=(Ru*Lye^2)/2 ANALIZANDO COMO VIGA EMPOTRADA, EN EL LADO MAS DESFAVORABLE

CORTANTE MAXIMO Vymax = 34.093 ton Vymax=Ru * Lye

LONGITUD CRITICA DE DISEÑO Lyc = 1.095 m Lyc=Lye-d EN LA SECCION CRITICA EL CORTANTES ES:

CORTANTE MAXIMO CRITICO Vymaxc = 21.032 ton Vymaxc=Ru*Lyc

MOMENTO DE DISEÑO EN LADO CORTO (A):

LONGITUD EFECTIVA DE DISEÑO Lxe = 0.775 m Lxe=(L-Dx)/2

MOMENTO MAXIMO DE DISEÑO EJE X Mxmax = 5.7682 ton-m Mmax=(Ru*Lxe^2)/2

CORTANTE MAXIMO Vxmax = 14.886 ton Vmax=Ru * Lxe

LONGITUD CRITICA DE DISEÑO Lxc = 0.10 m Lxc=Lxe-d

CORTANTE MAXIMO CRITICO Vxmaxc = 1.8247 ton Vxmaxc=Ru*Lxc

CRITERIOS PARA REVISION POR TENSION DIAGONAL COMO VIGA ANCHA:

Verificación requisitos NTCC-04

CRITERIO 1 3.5-2.5M/Vd = 1

CRITERIO 2 h = 75.00 > 70cm *** Se Reduce la resistencia por [1-0.004(h-70)] ***

CRITERIO 3 L / h = 5.33 L / h > 5 -- OK --5.33

CORTANTE RESISTENTE :

a) Si ρ < 0.015 VCR =∅[(0.2 + 20ρ)*RAIZ(f*c)]*b*d

b) Si ρ >= 0.015 VCR=∅[0.5*RAIZ(f*c)*b*d]

ρsum. = 0.0026 < 0.015, usar form. a

FRR = 0.980 FRR = 1-0.004(h-70)

CORTANTE QUE RESISTE EL CONCRETO VCR = #### kg VCR =∅[(0.2 + 30ρ)*RAIZ(f*c)]*b*d b=100 cm

CORTANTE CRITICO ACTUANTE Vymaxc = #### kg VCR > Vymaxc

- - - SECCION RESISTE POR CORTANTE - - -

CORTANTE POR PENETRACION:

PERIMETRO CRITICO POR PENETRACION bo = 4.52 m bo=2*(Dx+d)+2*(Dy+d)

AREA CRITICA POR PERNETRACION Ac = 3.0736 m2 Ac=[2*(Dx+Dy)+4d]*d

FUERZA CORTANTE ULTIMA POR PENETRACION Vup = 101.47 ton Vup=Pu-Ru(Dx+d)(Dy+d)

ESFUERZO CORTANTE DE DISEÑO:

FRACCION DEL MOMENTO QUE DEBE TRANSMITIRSE

POR ESFUERZOS DE CORTANTE Y TORSION 0.2*V*d = 13.8 ton-m 0.2*V*d <Mu

FRACCION DEL MOMENTO EN EJE X α1 = 0.400 1-(1/(1+(2/3)*RAIZ((Dx+d)/(Dy+d))))

FRACCION DEL MOMENTO EN EJE Y α2 = 0.400 1-(1/(1+(2/3)*RAIZ((Dy+d)/(Dx+d))))

MOMENTO POLAR EJE X J1 = 0.7133 m4 J1=d⋅[Dx + d]^3/6+[Dx + d]⋅d^3/6+ d⋅[Dy + d]⋅[Dx + d]^2/2

MOMENTO POLAR EJE Y J2 = 0.7133 m4 J2=d⋅[Dy + d]^3/6+[Dy + d]⋅d^3/6+ d⋅[Dx + d]⋅[Dy + d]^2/2

CAB1 0.565 m

CAB2 = 0.565 m

ESFUERZO POR CORTANTE MAXIMO ACTUANTE νa = 33.015 ton/m2 Como 0.2*V*d <Mu Se uso νa=Pu/Ac

RESISTENCIA DE DISEÑO DEL CONCRETO: =

RELACION ENTRE LARGO Y ANCHO DE DADO Dx/Dy = 1

ESFUERZO CORTANTE MÁXIMO RESISTENTE νr = 113.14 ton/m2 νr=Frc⋅(0.5 + Dx/Dy)⋅ RAIZ(f*c)

Vr > Va - - - RESISTE POR PENETRACION - - -

DISEÑO POR FLEXION (Teoría de Resistencia Ultima):

FACTOR DE REDUCCION POR FLEXION FRf = 0.90

CUANTÍA MÍNIMA DEL ACERO DE REFUERZO ρmin = 0.0026 ρmín = 0.7*f'c^1/2 / fy

CUANTÍA BALANCEADA DEL ACERO DE REFUERZO ρb = 0.0202 ρb = β1(f''c/fy)*(εcu/(fy/Es+εcu)

CUANTÍA MÁXIMA DEL ACERO DE REFUERZO ρmax = 0.0152 ρmáx = %sism.*ρb

ACERO PARALELO AL LADO LARGO (L) :

MOMENTO MAXIMO DE DISEÑO EJE Y Mymax = #### kg-m Mymax=(Ru*Le^2)/2

INDICE DE REFUERZO MAXIMO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .qmáx. = 0.3750 qmáx=(ρmax*fy)/f''c INDICE DE REFUERZO MAXIMO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .qmáx. = 0.3750 qmáx=(ρmax*fy)/f''c

INDICE DE REFUERZO REQUERIDO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .qrec. = 0.0437 q = 1 – sqr{1 –2 [Mu/(Φ*f’’c*b*d^2)]}

CUANTÍA REQUERIDA DE ACERO DE REFUERZO ρreq. = 0.0018 ρreq = (f’’c/fy)(q)

ÁREA DE ACERO DE REFUERZO MÁXIMA Asmáx = 103.21 cm2 As = ρmax * b * d

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ÁREA DE ACERO DE REFUERZO MINIMA Asmin = 17.92 cm2 As = ρmin * b * d

ÁREA DE ACERO DE REFUERZO REQUERIDO Asreq. = 12.03 cm2 As = ρreq * b * d

ÁREA DE ACERO DE REFUERZO SUMINISTRADO As = 17.92 cm2 * * * USAR Asmin (Asreq <Asmin) * * *

AREA DE VARILLA SUMINISTRADA Av = 2.85 cm2 #6

SEPARACION DE VARILLAS s = 15.00 cm s=Av*100/As

- - - - - - COLOCAR: 14Ø #6@15cm PARALELO AL LADO LARGO (L)- - - - - -

ACERO PARALELO AL LADO CORTO (A) :

MOMENTO MAXIMO DE DISEÑO EJE X Mxmax = #### kg-m Mxmax=(Ru*Le^2)/2

INDICE DE REFUERZO REQUERIDO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .qrec. = 0.0082 q = 1 – sqr{1 –2 [Mu/(Φ*f’’c*b*d^2)]}

CUANTÍA REQUERIDA DE ACERO DE REFUERZO ρreq. = 0.0003 ρreq = (f’’c/fy)(q)

ÁREA DE ACERO DE REFUERZO MÁXIMA Asmáx = 103.21 cm2 As = ρmax * b * d

ÁREA DE ACERO DE REFUERZO MINIMA Asmin = 17.92 cm2 As = ρmin * b * d

ÁREA DE ACERO DE REFUERZO REQUERIDO Asreq. = 2.25 cm2 As = ρreq * b * d

ÁREA DE ACERO DE REFUERZO SUMINISTRADO As = 17.92 cm2 * * * USAR Asmin (Asreq <Asmin) * * *

AREA DE VARILLA SUMINISTRADA Av = 2.85 cm2 #6

SEPARACION DE VARILLAS s = 15.00 cm s=Av/As

- - - - - - COLOCAR: 27Ø #6@15cm PARALELO AL LADO CORTO (A)- - - - - -