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ANEJO Nº15: Cálculo de la red de riego.
Diseño de un parque periurbano “Las Salinas” Anejo nº15: Cálculo de la red de riego
2 Francisco Javier Fernández Guerrero Universidad de Almería
ÍNDICE
1. INTRODUCCIÓN _______________________________________________ 3
2. RIEGO POR ASPERSIÓN _________________________________________ 3
2.1 Introducción _________________________________________________ 3
2.2 Cálculo de la red de riego por aspersión ___________________________ 4
3. RIEGO POR GOTEO _____________________________________________ 18
3.1 Subunidades y sectores de riego _________________________________ 18
3.2 Dimensionado de la red principal de distribución ____________________ 35
4. CÁLCULO DE LAS BOMBAS DE RECICLAJE ___________________________ 37
4.1 Bomba de la fuente ovalada _____________________________________ 37
4.2 Bomba de la fuente estrellada grande _____________________________ 39
4.3 Bombas de las fuentes estrelladas pequeñas _______________________ 41
Diseño de un parque periurbano “Las Salinas” Anejo nº15: Cálculo de la red de riego
3 Francisco Javier Fernández Guerrero Universidad de Almería
1. INTRODUCCIÓN
En el siguiente anejo se dimensionaran las tuberías tanto del sistema de riego
por goteo y el sistema de riego por aspersión.
La red de riego será independiente de la red de distribución de agua potable
del parque, aunque ambas tomarán el agua desde la misma acometida a la red de
distribución general municipal. La presión de la que disponemos será de 40 m.c.a. o 4
Kg/cm2. Este valor varía habitualmente según demanda y disponibilidad de agua. En el
caso que este valor descienda y la presión no sea la suficiente para el riego adecuado
sería necesario incluir un grupo motobomba de presión.
La red de riego se ha trazado siguiendo los viales del parque para facilitar las
reparaciones en caso de avería. Se intentará en la medida de lo posible que tanto la
distribución de tuberías para el riego, bocas de riego, y agua potable se canalicen por
las mismas zanjas así evitaremos que se abran gran cantidad de zanjas y
aprovecharemos las arquetas.
Hay que citar que el riego del parque va a estar automatizado y dirigido por
un programador, de tal manera que se va a regar por sectores.
2 RIEGO POR ASPERSIÓN
2. 1. INTRODUCCIÓN
Tanto en el Anejo “Sistemas de riego” y “Diseño agronómico” se han descrito
las características de la red de riego por aspersión y su diseño agronómico. A
continuación se procederá a calcular los diámetros necesarios a adoptar en los
ramales portaaspersores, en las tuberías terciarias, en las tuberías secundarias y en las
tuberías principales presentes en las distintas zonas verdes de nuestro proyecto y cuya
disposición queda reflejada en los planos de riego.
En la instalación de la aspersión se emplearán tuberías de PE, polietileno, y de
PVC, policloruro de vinilo rígido, de diferentes timbrajes. Tanto las tuberías como los
emisores están siempre fijos y el cambio de postura se hace mediante la apertura y
cierre de válvulas lo que permite la automatización del sistema. Para que la puesta en
funcionamiento de los aspersores sea automática, la instalación estará provista de
programadores conectados a la red eléctrica.
Diseño de un parque periurbano “Las Salinas” Anejo nº15: Cálculo de la red de riego
4 Francisco Javier Fernández Guerrero Universidad de Almería
El programador estará conectado mediante línea de control eléctrica con las
válvulas de control, colocadas en el comienzo de las derivaciones, y accionará cada una
de ellas permitiendo el paso de agua hacia los aspersores durante un periodo de
tiempo determinado. Si la presión de suministro en algún punto es inferior a la
determinada en al cálculo se instalará al comienzo del distribuidor un grupo
motobomba que proporcione la presión necesaria, aunque en nuestro caso no será
necesario.
La red de riego por aspersión se dividirá principalmente en dos secciones:
sección 1ª la cual comprenderá los sectores que riegan la zona citrícola y la zona del
auditorio, y la sección 2ª formada por los sectores que riegan la zona de picnic y juegos
(de mayor tamaño). Como los tiempos de riego son pequeños la red se dimensionará
con el fin de que nunca se regarán dos sectores de la misma sección a la vez, lo que sí
se podrá será regar a la vez dos sectores pero de diferente sección.
2. 2. CALCULO DE LA RED DE RIEGO POR ASPERSIÓN
2. 2. 1. Tuberías portaaspersores o ramales
Los ramales portaspersores son aquellas tuberías sobre las que se disponen
los aspersores de riego. La colocación de los aspersores se ha realizado intentando
respetar al máximo la disposición cuadrada de estos de forma que la pluviometría sea
uniforme y todas las zonas del parque reciban el mismo caudal. En ocasiones y debido
a la geometría tan irregular de las zonas a regar ha sido imposible respetar estos
marcos, pero sí se ha conseguido en la mayoría de los casos. Se puede observar en los
planos referentes al riego por aspersión.
Las tuberías porta aspersores serán de PE32 (polietileno)
El cálculo de los laterales se llevará a cabo suponiendo una distribución
uniforme y discreta de caudales con servicio en el trayecto.
Para la determinación de los diámetros de los ramales se debe cumplir la
condición de que la diferencia de caudales arrojados los dos aspersores de la
subunidad (ramal) que arrojen el máximo y el mínimo caudal sea inferior al 10% del
caudal nominal del aspersor o lo que es lo mismo que la variación de presión del ramal
sea inferior al 20% de la presión nominal de funcionamiento del aspersor:
Ps/γ= Pmax/γ – Pmin/γ < 0.2Pa
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Donde:
Ps/γ: Máxima variación de presión permitida en la subunidad
Pmax/γ: Presión máxima en al subunidad.
Pmin/γ: Presión mínima en el aspersor
Pa: Presión nominal de funcionamiento del aspersor.
Además de esta condición se debe cumplir también que estos diámetros sean
los más económicos posibles.
Como los aspersores elegidos poseen una presión de funcionamiento de 2.5
atm. (25 m.c.a.) con la condición expuesta tenemos que:
Ps/γ= 0.2 x 25 = 5 m.c.a. = 5m
Para el calculo supondremos que la superficie del parque está a la misma cota
Ps/γ = hs. Donde hs es la máxima pérdida de carga admisible en la subunidad.
Las perdidas de carga localizadas se suponen un 155 de las perdidas
continuas; por tanto las máximas perdidas de carga continua admisible en los ramales
suponiendo unas perdidas de carga localizadas del 15 % de las continuas serán:
hr1 = hs/1.15 = 4.35m
Las pérdidas de carga continuas admisibles por unidad de longitud en cada
ramal será:
J = hr1 / (L*Fg)
Fr = Factor de Christiansen, calculado mediante la siguiente fórmula en
función del número de aspersores (n), de la distancia del primer emisor al origen de la
tubería (lo), de la separación entre emisores (l), y del coeficiente de Christiansen (F)
proveniente de tablas en función del número de emisores:
Fr = l / L · (n · F + r - 1)
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Donde:
lo= distancia de la terciaria al primera aspersor
l: interdistancia entre aspersores
r =lo / l
Para las pérdidas de carga en los laterales portaspersores se va a utiliza la
fórmula de Blasius:
∆hr = (α / D4.75) · L · Q1.75 · FG
Siendo:
: Coeficiente para la fórmula de Blasius en función de la temperatura.
Para 20ºC es 0,464.
D: Diámetro interior de la tubería en mm.
L: longitud de la tubería en metros.
Q: caudal en l/h.
n: número de aspersores.
Fg: Factor de Christiansen modificado
A partir de las perdidas de carga admisibles y la formula de Blassius, se
determinaran los diámetros de los ramales eligiendo el diámetro comercial cuyo
diámetro interior sea mayor al calculado. Para las perdidas localizadas consideraremos
un coeficiente del 20%.
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Sección 1ª (Sector 1-Sector 6)
Sector 1
Línea L
(m) n
Q
(L/h) Fr
Hs
(m) hr(m)
Di
(mm)
Dn
(mm)
Di´
(mm)
hr1
(m)
Pa
(m) P´0(m)
1.1 22 4 1800 0,332 5 4,35 15,57 20 17,6 2,43 25 26,83
1.2 19 4 1800 0,444 5 4,35 16,08 20 17,6 2,84 25 27,14
1.3 44 6 2700 0,333 5 4,35 20,97 25 22 3,46 25 27,61
1.4 48 7 3150 0,363 5 4,35 23,02 32 30 1,24 25 25,94
Sector 2
Línea L
(m) n
Q
(L/h) Fr
Hs
(m) hr1(m)
Di
(mm)
Dn
(mm)
Di´
(mm)
hr1
(m)
Pa
(m) P´0(m)
2.1 68 10 4500 0,40 5 4,35 28,41 32 30 3,35 27,53 25
2.2 67 11 4950 0,39 5 4,35 29,04 32 30 3,72 27,80 25
Sector 3
Línea L
(m) n
Q
(L/h) Fr
Hs
(m) hr1(m)
Di
(mm)
Dn
(mm)
Di´
(mm)
hr1
(m)
Pa
(m) P´0(m)
3.1 23 4 1800 0,364 5 4,35 16,043 20 17,6 2,80 25 27,11
3.2 22 4 1800 0,353 5 4,35 15,878 20 17,6 2,67 25 27,01
3.3 52 8 3600 0,389 5 4,35 24,966 32 30 1,82 25 26,37
3.4 44 7 3150 0,342 5 4,35 22,319 32 30 1,07 25 25,81
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Sector 4
Línea L
(m) n
Q
(L/h) Fr
Hs
(m) hr1(m)
Di
(mm)
Dn
(mm)
Di´
(mm)
hr1
(m)
Pa
(m) P´0(m)
4.1 50 8 3600 0,403 5 4,35 25,004 32 30 1,83 25 26,38
4.2 24 4 1800 0,393 5 4,35 16,467 20 17,6 3,17 25 27,39
4.3 49 6 2700 0,315 5 4,35 21,191 25 22 3,64 25 27,74
4.4 15 3 1350 0,403 5 4,35 13,597 20 17,6 1,28 25 25,97
Sector 5
Línea L
(m) n
Q
(L/h) Fr
Hs
(m) hr1(m)
Di
(mm)
Dn
(mm)
Di´
(mm)
hr1
(m)
Pa
(m) P´0(m)
5.1 21 4 1800 0,407 5 4,35 16,202 20 17,6 2,94 25 27,21
5.2 13 3 1350 0,439 5 4,35 13,321 16 13,6 3,94 25 27,97
5.3 22 4 1800 0,533 5 4,35 17,271 20 17,6 3,98 25 27,99
5.4 38 6 2700 0,380 5 4,35 20,954 25 22 3,45 25 27,60
5.5 23 5 2250 0,384 5 4,35 17,599 25 22 1,51 25 26,14
5.6 5 2 900 0,512 5 4,35 9,479 12 10 3,37 25 27,54
Diseño de un parque periurbano “Las Salinas” Anejo nº15: Cálculo de la red de riego
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Sector 6
Línea L
(m) n
Q
(L/h) Fr
Hs
(m) hr1(m)
Di
(mm)
Dn
(mm)
Di´
(mm)
hr1
(m)
Pa
(m) P´0(m)
6.1 42 7 3150 0,339 5 4,35 22,096 32 30 1,02 25 25,77
6.2 8 2 900 0,510 5 4,35 10,689 16 13,6 1,39 25 26,05
6.3 11 3 1350 0,429 5 4,35 12,895 16 13,6 3,38 25 27,54
6.4 15 3 1350 0,394 5 4,35 13,461 16 13,6 4,14 25 28,12
6.5 28 5 2250 0,546 5 4,35 19,787 25 22 2,63 25 26,98
6.6 5 2 900 0,512 5 4,35 9,567 12 10 3,53 25 27,65
6.7 16 4 1800 0,530 5 4,35 16,163 20 17,6 2,90 25 27,19
6.8 21 4 1800 0,411 5 4,35 16,163 20 17,6 2,90 25 27,19
Sección 1ª (Sector 7-Sector 16)
Sector 7
Línea L
(m) n
Q
(L/h) Fr
Hs
(m) hr1(m)
Di
(mm)
Dn
(mm)
Di´
(mm)
hr1
(m)
Pa
(m) P´0(m)
7.1 61 9 4050 0,402 5 4,35 26,66 32 30 2,48 25 26,87
7.2 7 2 900 0,634 5 4,35 10,21 16 13,6 1,11 25 25,85
7.3 31 5 2250 0,451 5 4,35 17,86 25 22 1,61 25 26,22
7.4 8 2 900 0,634 5 4,35 10,21 16 13,6 1,11 25 25,85
7.5 71 10 4500 0,392 5 4,35 28,84 32 30 3,60 25 27,71
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Sector 8
Línea L
(m) n
Q
(L/h) Fr
Hs
(m) hr1(m)
Di
(mm)
Dn
(mm)
Di´
(mm)
hr1
(m)
Pa
(m) P´0(m)
8.1 17 3 1350 0,528 5 4,35 14,08 20 17,6 1,51 25 26,14
8.2 38 6 2700 0,433 5 4,35 20,41 25 22 3,04 25 27,29
8.3 26 5 2250 0,48 5 4,35 19,65 25 22 2,55 25 26,92
8.4 37 5 2250 0,451 5 4,35 20,24 25 22 2,93 25 27,20
8.5 33 5 2250 0,451 5 4,35 17,71 25 22 1,55 25 26,18
8.6 21 3 1350 0,528 5 4,35 15,20 20 17,6 2,17 25 26,64
Sector 9
Línea L
(m) n
Q
(L/h) Fr
Hs
(m) hr1(m)
Di
(mm)
Dn
(mm)
Di´
(mm)
hr1
(m)
Pa
(m) P´0(m)
9.1 31 6 2700 0,433 5 4,35 20,16 25 22 2,87 25 27,16
9.2 38 6 2700 0,433 5 4,35 20,75 25 22 3,30 25 27,48
9.3 54 8 3600 0,41 5 4,35 24,54 32 30 1,67 25 26,27
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Sector 10
Línea L
(m) n
Q
(L/h) Fr
Hs
(m) hr1(m)
Di
(mm)
Dn
(mm)
Di´
(mm)
hr1
(m)
Pa
(m) P´0(m)
10.1 32 6 2700 0,433 5 4,35 21,74 25 22 4,11 25 28,10
10.2 7 1 450 1 5 4,35 9,28 12 10 3,05 25 27,30
10.3 38 6 2700 0,433 5 4,35 21,35 25 22 3,77 25 27,84
10.4 40 6 2700 0,433 5 4,35 21,53 25 22 3,92 25 27,95
10.5 30 5 2250 0,451 5 4,35 18,25 25 22 1,79 25 26,35
10.6 12 3 1350 0,528 5 4,35 12,75 16 13,6 3,20 25 27,41
10.7 17 3 1350 0,528 5 4,35 14,31 20 17,6 1,63 25 26,23
Sector 11
Línea L
(m) n
Q
(L/h) Fr
Hs
(m) hr1(m)
Di
(mm)
Dn
(mm)
Di´
(mm)
hr1
(m)
Pa
(m) P´0(m)
11.1 64 10 4500 0,402 5 4,35 27,75 32 30 3,00 25 27,26
11.2 67 8 3600 0,634 5 4,35 28,10 32 30 3,19 25 27,40
11.3 30 5 2250 0,451 5 4,35 19,08 32 30 0,51 25 25,39
11.4 53 9 4050 0,634 5 4,35 29,24 32 30 3,85 25 27,90
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Sector 12
Línea L
(m) n
Q
(L/h) Fr
Hs
(m) hr1(m)
Di
(mm)
Dn
(mm)
Di´
(mm)
hr1
(m)
Pa
(m) P´0(m)
12.1 12 2 900 0,539 5 4,35 11,70 16 13,6 2,13 25 26,60
12.2 11 2 900 0,429 5 4,35 10,94 16 13,6 1,54 25 26,17
12.3 19 3 1350 0,479 5 4,35 14,70 20 17,6 1,85 25 26,40
12.4 2 1 450 1,000 5 4,35 7,34 12 10 1,00 25 25,76
12.5 14 4 1800 0,813 5 4,35 17,13 20 17,6 3,82 25 27,88
12.6 3 1 450 1,000 5 4,35 7,47 12 10 1,09 25 25,83
12.7 5 1 450 1,000 5 4,35 8,49 12 10 2,00 25 26,51
12.8 10 3 1350 0,474 5 4,35 12,75 16 13,6 3,21 25 27,42
12.9 16 4 1800 0,338 5 4,35 14,64 20 17,6 1,81 25 26,37
12.10 17 4 1800 0,368 5 4,35
1
5,03 20 17,6 2,05 25 26,55
12.11 18 3 1350 0,361 5 4,35 13,66 20 17,6 1,30 25 25,99
12.12 24 1 450 0,146 5 4,35 8,02 12 10 1,52 25 26,15
Diseño de un parque periurbano “Las Salinas” Anejo nº15: Cálculo de la red de riego
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Sector 13
Línea L
(m) n
Q
(L/h) Fr
Hs
(m) hr1(m)
Di
(mm)
Dn
(mm)
Di´
(mm)
hr1
(m)
Pa
(m) P´0(m)
13.1 16 3 1350 0,365 5 4,35 13,313 16 13,6 3,93 25 27,96
13.2 18 3 1350 0,516 5 4,35 14,827 20 17,6 1,93 25 26,45
13.3 16 3 1350 0,408 5 4,35 13,774 20 17,6 1,36 25 26,03
13.4 16 3 1350 0,462 5 4,35 13,992 20 17,6 1,46 25 26,11
13.5 10 2 900 0,488 5 4,35 11,100 16 13,6 1,66 25 26,25
13.6 12 3 1350 0,372 5 4,35 12,674 16 13,6 3,11 25 27,34
13.7 7 1 450 1,000 5 4,35 9,164 12 10 2,87 25 27,16
13.8 24 6 2700 0,333 5 4,35 18,412 25 22 1,87 25 26,41
13.9 2 1 450 1,389 5 4,35 7,470 12 10 1,09 25 25,83
13.10 2 1 450 1,000 5 4,35 6,971 12 10 0,78 25 25,60
13.11 9 3 1350 0,727 5 4,35 13,615 20 17,6 1,29 25 25,97
13.12 8 2 900 0,375 5 4,35 10,074 16 13,6 1,05 25 25,79
Sector 14
Línea L
(m) n
Q
(L/h) Fr
Hs
(m) hr1(m)
Di
(mm)
Dn
(mm)
Di´
(mm)
hr1
(m)
Pa
(m) P´0(m)
14.1 23 4 1800 0,512 5 4,35 17,184 20 17,6 3,88 25 27,92
14.2 14 3 1350 0,374 5 4,35 13,083 16 13,6 3,62 25 27,72
14.3 21 4 1800 0,359 5 4,35 15,639 20 17,6 2,48 25 26,87
14.4 15 3 1350 0,568 5 4,35 14,435 20 17,6 1,70 25 26,28
14.5 19 5
2
250 0,479 5 4,35 17,660 25 22 1,53 25 26,16
14.6 14 2 900 0,627 5 4,35 12,468 16 13,6 2,88 25 27,17
14.7 15 3 1350 0,389 5 4,35 13,386 16 13,6 4,03 25 28,04
14.8 18 3 1350 0,434 5 4,35 14,145 20 17,6 1,54 25 26,17
14.9 15 3 1350 0,463 5 4,35 13,785 20 17,6 1,36 25 26,03
Diseño de un parque periurbano “Las Salinas” Anejo nº15: Cálculo de la red de riego
14 Francisco Javier Fernández Guerrero Universidad de Almería
Sector 15
Línea L
(m) n
Q
(L/h) Fr
Hs
(m) hr1(m)
Di
(mm)
Dn
(mm)
Di´
(mm)
hr1
(m)
Pa
(m) P´0(m)
15.1 17 3 1350 0,416 5 4,35 13,94 20 17,6 1,44 25 26,09
15.2 5 1 450 1 5 4,35 8,53 12 10 2,05 25 26,54
15.3 20 4 1800 0,429 5 4,35 16,16 20 17,6 2,90 25 27,19
15.4 11 2 900 0,52 5 4,35 11,54 16 13,6 2,00 25 26,51
15.5 21 3 1350 0,462 5 4,35 14,83 20 17,6 1,93 25 26,45
15.6 16 3 1350 1 5 4,35 16,64 20 17,6 3,33 25 27,51
15.7 20 3 1350 0,504 5 4,35 15,02 20 17,6 2,05 25 26,55
15.8 19 4 1800 0,406 5 4,35 15,75 20 17,6 2,57 25 26,93
15.9 20 3 1350 0,494 5 4,35 14,96 20 17,6 2,01 25 26,52
15.10 19 3 1350 0,473 5 4,35 14,69 20 17,6 1,85 25 26,39
15.11 16 3 1350 0,380 5 4,35 13,50 20 17,6 1,24 25 25,94
Sector 16
Línea L
(m) n
Q
(L/h) Fr
Hs
(m) hr1(m)
Di
(mm)
Dn
(mm)
Di´
(mm)
hr1
(m)
Pa
(m) P´0(m)
16.1 6 1 450 1,000 5 4,35 8,82 12 10 2,39 25 26,81
16.2 56 9 4050 0,345 5 4,35 25,82 32 30 2,13 25 26,61
16.3 4 1 450 1,000 5 4,35 8,37 12 10 1,87 25 26,41
16.4 21 4 1800 0,377 5 4,35 15,78 20 17,6 2,59 25 26,95
16.5 4 1 450 1,000 5 4,35 8,25 12 10 1,74 25 26,32
16.6 43 8 3600 0,315 5 4,35 22,94 32 30 1,22 25 25,92
16.7 5 1 450 1,000 5 4,35 8,64 12 10 2,18 25 26,64
16.8 15 3 1350 1,584 5 4,35 17,99 25 22 1,67 25 26,12
Diseño de un parque periurbano “Las Salinas” Anejo nº15: Cálculo de la red de riego
15 Francisco Javier Fernández Guerrero Universidad de Almería
Todas las tuberías de los ramales serán de Pe 32 de 0.6 Pn (Mpa) = 0.6
Se comprueba que en todos los ramales las pérdidas de carga hr1 son menores
que las máximas permitidas Hs. También se puede observar que la presión necesaria
en los ramales P´o es menor a al presión suministrada P=40m.
El cálculo de la presión al principio del ramal se realizará:
Po = Pa + (3/4) h´1 + Ha
h´r: Perdida de carga real que se tiene en el ramal con el diámetro escogido
(m).
Ha: Altura a la que emerge el aspersor.
Po: Presión necesaria al principio del ramal:
Pa: Presión de trabajo del aspersor.
Se ha considerado que toda la superficie del parque se encuentra a la misma
cota.
2. 2. 2. Tuberías terciarias o portarramales, secundarias y principales
Para el dimensionado de estas líneas se tendrá en cuenta el mayor caudal de
todos los sectores de cada sección ya que cada sección solo puede tener en
funcionamiento un sector .El material elegido para esta red de tuberías que dirigen el
agua hasta los laterales es el PVC. Para el cálculo del diámetro de la tubería
portaramales se ha supuesto una velocidad de 1.5 m/s. También se tendrá en cuenta
que nunca se regará más de un sector a la vez. El diámetro interior obtenido con esta
condición y conociendo el caudal se obtiene mediante la formula:
Di = 0.486 √ Q
Donde:
Di: Diámetro interior teórico (mm)
Q: Caudal que pasa por el ramal (l/h)
Diseño de un parque periurbano “Las Salinas” Anejo nº15: Cálculo de la red de riego
16 Francisco Javier Fernández Guerrero Universidad de Almería
Al tratarse de tuberías de PVC el cálculo de las pérdidas de carga se realizará
con la fórmula de Veronese-Datei, incrementándola en un 10% por las pérdidas de
carga singulares. Teniendo en cuenta las pérdidas singulares:
h = J · L · 1.1
hi = 1.1* L* 0.365 * D-4.8 * Q1.8
Donde:
hi: pérdidas de carga, en m.
L: longitud de la línea (tramo de conducción con caudal constante), en
metros.
Q: caudal en l/h.
D: diámetro interior real, en mm.
Terciarias o portaramales
Terciaria n Q (l/h) V
(m/s)
Di (mm) DN
(mm)
Di´(mm) L (m) h`(m)
T.1.1 21 9450 1,5 47,24 63 59,4 7 0,12
T.1.2 22 9900 1,5 48,36 63 59,4 61 1,17
T.2.3 23 10350 1,5 49,44 63 59,4 10 0,21
T.2.4 21 9450 1,5 47,24 63 59,4 7 0,12
T.2.5 24 10800 1,5 50,51 63 59,4 25 0,56
T.2.6 30 13500 1,5 56,47 63 59,4 30 1,00
T.3.7 28 12600 1,5 54,55 63 59,4 7 0,21
T.3.8 27 12150 1,5 53,57 63 59,4 18 0,50
T.3.9 20 9000 1,5 46,11 50 46,4 6 0,32
T.3.10 32 14400 1,5 58,32 75 71,4 15 0,23
T.3.11 32 14400 1,5 58,32 75 71,4 15 0,23
T.4.12 30 13500 1,5 56,47 63 59,4 34 1,14
T.4.13 31 13950 1,5 57,40 63 59,4 105 3,72
T.4.14 30 13500 1,5 56,47 63 59,4 29 0,97
T.4.15 32 14400 1,5 58,32 75 71,4 22 0,34
T.4.16 28 12600 1,5 54,55 63 59,4 22 0,65
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Donde:
n: Numero de aspersores que suministra
Q: Máximo caudal que circula por la tubería
DN: Diámetro comercial elegido
Di´: diámetro interior de la tubería elegida
V: Velocidad (m/s)
h´: Pérdida de carga total producida con el diámetro real adoptado
L: Longitud de la tubería
Secundarias
Principales
Secundarias Q (l/h) V
(m/s)
Di
(mm)
DN
(mm)
Di´(mm) L (m) h`(m)
S.1.1 9900 1,5 48,36 63 59,4 2 0,04
S.1.2 13500 1,5 56,47 63 59,4 174 5,82
S.2.1 14400 1,5 58,32 75 71,4 145 2,25
S.2.2 14400 1,5 58,32 75 71,4 62 0,96
Secundarias Q (l/h) V (m/s) Di (mm) DN
(mm)
Di´(mm) L (m) h`(m)
P1 13500 1,5 56,47 63 59,4 45 1,50
P2 14400 1,5 58,32 75 71,4 18 0,28
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3. RIEGO POR GOTEO
El riego por goteo es el sistema de riego más extendido en todo el parque. La
red de riego por goteo estará formada en su totalidad por PE (polietileno).
3. 1. SUBUNIDADES Y SECTORES DE RIEGO
Como se especifica en el Anejo de sistemas de riego, se han empleado dos
tipos de goteros los de 4 l/h son compensados pinchados mientras que los goteros de
2.2 l/h para los arbustos son integrados compensantes lo que se servirán con el lateral
incluido.
En el caso de los goteros de caudal 2.2 l/h se conocen los diámetros de los
laterales mientras que para los goteros de 4 l/h se servirá por separado. Tanto para el
cálculo de los laterales de los goteros de 4 l/h como para las terciarias de estos
laterales y las terciarias de las subunidades de los goteros de 2.2 l/h se calcularan de la
siguiente forma:
Se darán diámetros tanto a los laterales como a la terciaria y se considerará
que el gotero más desfavorable le llega la menor presión que en nuestro caso son 5
m.c.a. A partir de aquí calcularemos las pérdidas tanto continuas y localizadas de los
laterales y las terciarias y se tiene que cumplir que la presión en cabeza de la terciaria
debe de ser por norma menor de 25 m.c.a. En zonas del parque existen subunidades
muy pequeñas por lo que esta norma la aplicaremos a la cabeza del sector donde
colocaremos la válvula reductora de presión.
El parque lo dividiremos por sectores. Cada sector estará compuesto por
varias subunidades. Tendremos zonas separadas del parque que se regaran al mismo
tiempo por lo que les llama sector sub1, sector sub2.
Para las pérdidas continuas se utilizará la formula de Blasisus:
∆hr = (α / D4.75) · L · Q1.75 · FG
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Siendo:
: Coeficiente para la fórmula de Blasius en función de la temperatura.
Para 20ºC es 0,464.
D: Diámetro interior de la tubería en mm.
L: longitud de la tubería en metros.
Q: caudal en l/h.
n: número de aspersores.
Fg: Factor de Christiansen modificado
Los goteros
Las condiciones de diseño para el cálculo de los laterales de riego localizado
son las siguientes:
Para el cálculo de las perdidas localizadas en los laterales:
- Laterales de 12mm.
∆he = 5.074 10-6 ∙ n2.852 ∙ q1.498 ∙ (s/S)3.192
- Laterales de 16 mm.
∆he = 8.229 10-6 ∙ n2.502 ∙ q.2.133 ∙ (s/S)2.49
Donde:
n: número de emisores sobre línea
q: caudal de un emisor en l/h: 2 l/h
s: Superficie que se opone al flujo
S: Sección transversal del lateral
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En las tuberías terciarias el calculo de las perdidas continuas lo calcularemos
mediante la formula de Blasius, además también calcularemos las perdidas localizadas
debidas a los acoples.
La expresión utilizada será:
∆he = 0.111 10-3 ∙ n2.513 ∙ (s/S).1.696 ∙ (s/S)1.757
La presiona en cabeza de la subunidad será:
(Po/)o = (Po/)l + ho + ∆z
El ∆z será nulo ya que se considerara que todo el parque está al mismo nivel.
La las terciarias de la red por goteo será muy ramificada debido a los distintos
ajardinamientos que existen los cuales distan unos de otros. Por lo que las terciarias
tendrán una dirección y de ellas saldrán otras terciarias con menor diámetro con el fin
de suministrar a algún ajardinamiento.
La red de riego se ha dividido por sectores y dentro de estos en subunidades
que se regaran todas a la vez.
Todas las líneas se han dimensionado por tramos según el caudal que pasa
por ellos.
Los resultados obtenidos son:
Sector 1
Laterales Longitud DN Di n q F H he ∆h
1.1 26 12 10 9 36 0,392 0,045 0,003 0,048
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Terciarias Longitud DN Di n q Conexiones F h He ∆h
T 1.1 23 16 12 72 288 8 0,371 0,596 0,75 1,346
T 1.2 15 16 12 54 216 6 0,373 0,236 0,219 0,456
Tub de
distribución Longitud DN Di n q Conexiones F h He ∆h
S 1.1 34 16 12 126 504 2 0,65 4,112 0,058 4,170
S 1.2 34 20 16 252 1008 2 0,65 3,527 0,118 3,645
S 1 11,5 20 16 378 1512 2 0,65 2,425 0,240 2,666
Cada línea de árboles se sitúa un doble lateral por lo que los 42 laterales que
forman este sector son idénticos por lo que solo se ha reseñado uno “Lateral 1.1”.
Tomando como gotero más desfavorable el gotero más alejado. Para el cálculo de las
terciarias ocurre lo mismo, ya que hay 6 terciarias iguales 3 a 3.
La presión al inicio del lateral más desfavorable:
(Po/)l = 5+0.047 = 5.047m
Comprobamos que la presión al inicio del sector es:
(Po/)o = 5.047 + 11.82 =16.86m. < 25m
Sector 2a y Sector 2b
Laterales Longitud DN Di n q F h he ∆h
2.1 137 17 14,6 170 374 374 2,181 0,482 2,663
2.2 187 17 14,6 233 512 512,6 5,139 1,061 6,200
2.3 137 17 14,6 170 374 374 2,181 0,482 2,663
2.4 187 17 14,6 233 512 512,6 5,139 1,061 6,200
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Laterales Longitud DN Di n q F h he ∆h
2.5 211 17 14,6 264 580,8 0,367 7,275 1,450 8,725
2.6 164 17 14,6 205 451 0,367 3,632 0,770 4,402
2.7 103 17 14,6 129 283,8 0,368 1,017 0,242 1,259
2.8 103 17 14,6 129 283,8 0,368 1,017 0,001 1,018
Terciaria Longitud DN Di n q Conexiones F h he ∆h
T 2 1,5 20 16 403 1772 4 0,497 0,3193 0,2367 0,5560
T 2´ 6 20 16 727 1599,4 4 0,497 1,0675 0,1977 1,2653
En el sector 2a la presión en cabeza del lateral más desfavorable:
(Po/)l = 5 + 6.2= 11.2m
Comprobamos que la presión al inicio de la subunidad es:
(Po/)o = 11.2 + 0.55 = 11.75 < 25m
En el sector 2a la presión en cabeza del lateral más desfavorable:
(Po/)l = 5 + 8.72= 13.72m
Comprobamos que la presión al inicio de la subunidad es:
(Po/)o = 13.72 + 1.26 = 14.98 < 25m
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23 Francisco Javier Fernández Guerrero Universidad de Almería
Sector 3a y Sector 3b
Laterales Longitud DN Di n q F h he ∆h
3.1 18 17 14,6 22 48,4 0,387 0,008 0,003 0,011
3.2 44 17 14,6 55 121 0,373 0,099 0,029 0,128
3.3 67 17 14,6 21 46,2 0,387 0,007 0,003 0,010
3.4 16 17 14,6 21 46,2 0,387 0,007 0,003 0,010
3.5 40 17 14,6 50 110 0,374 0,076 0,023 0,099
3.6 62 17 14,6 84 184,8 0,37 0,291 0,083 0,373
3.7 88 17 14,6 110 242 0,369 0,659 0,162 0,821
Terciaria Longitud DN Di n q Conexiones F h he ∆h
T3.1 16 20 16 102 224,4 3 0,546 0,101 0,025 0,125
T3.2 15 20 16 265 583 4 0,497 0,456 0,273 0,730
T3.3 10 20 16 102 224,4 3 0,546 0,063 0,025 0,088
T3.4 7 20 16 265 583 4 0,497 0,213 0,273 0,486
Tub
distribución Longitud DN Di n q Conexiones F h he ∆h
S 3.1 10 20 16 367 807.4 2 0,65 0,704 0,085 0,788
S 3.2 27 20 16 734 1614.8 2 0.65 6,389 0,287 6,676
S 3 11 25 21 1468 3229.6 2 0,65 2,406 0,601 3,007
S 3´ 9 25 21 1468 3229.6 2 0.65 1,969 0,601 2,570
Dentro del mismo sector la red es simétrica y todo el sector también es
simétrico al sector 7 por lo que se exponen los datos de un solo lado del sector. En el
plano respectivo se puede consultar las dimensiones de todas las tuberías.
Diseño de un parque periurbano “Las Salinas” Anejo nº15: Cálculo de la red de riego
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- Sector 3a
La presión al inicio del lateral más desfavorable:
(Po/)l = 5+0.821 = 5.821m
Comprobamos que la presión al inicio del sector:
(Po/)o = 5.821 + 0.730 + 0.788 + 6.67 + 3.007 = 17.01m < 25m
- Sector 3b
Presión en cabeza del lateral más desfavorable:
(Po/)l = 5+8.72 = m
Comprobamos que la presión al inicio de la subunidad es:
(Po/)o = 13.72 + 4.51 = < 25m
Sector 4 y 4b
Laterales Longitud DN Di n q F h he ∆h
4.1 14 12 10 6 24 0,451 0,014 0,001 0,015
4.2 29 12 10 9 36 0,421 0,053 0,003 0,057
4.3 50 12 10 12 48 0,406 0,147 0,007 0,153
4.4 27 12 10 7 28 0,438 0,033 0,002 0,035
4.5 14 12 10 8 32 0,428 0,021 0,002 0,024
4.6 22 12 10 8 32 0,428 0,033 0,002 0,036
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Terciaria Longitud DN Di n q Conexiones F h he ∆h
T4.1 2,5 16 12 12 48 2 0,650 0,005 0,001 0,006
T4.2 3,5 16 12 18 72 2 0,650 0,014 0,002 0,016
T4.3 4,5 16 12 24 96 2 0,650 0,020 0,002 0,021
T4.4 6 16 12 15 64 2 0,650 0,030 0,003 0,033
T4.5 3,5 16 12 15 64 2 0,650 0,011 0,002 0,013
T4.6 2 16 12 15 64 2 0,007 0,002 0,008 0,007
Tub.
distribución Longitud DN Di n q Conexiones F h he ∆h
S 4.1 20 16 12 24 96 2 0,650 0,133 0,003 0,136
S 4.2 68 16 12 42 168 2 0,650 1,203 0,009 1,212
S 4.3 25 16 12 24 96 2 0,650 0,166 0,003 0,169
S 4.4 66 16 12 84 336 2 0,650 3,926 0,030 3,956
S4a 4 16 12 123 492 2 0,650 0,464 0,059 0,523
S 4.5 21 16 12 64 128 2 0,650 0,231 0,006 0,236
S 4.6 48 16 12 48 192 2 0,650 1,072 0,011 1,084
S 4.7 61 16 12 96 384 2 0,650 4,584 0,038 4,622
S 4b 5 16 12 134 536 2 0,650 0,673 0,069 0,742
-Sector 4a
Presión en cabeza del lateral más desfavorable:
(Po/)l = 5+0.036 = 5.036 m
Comprobamos que la presión al inicio de la subunidad es:
(Po/)o = 5.036 + 0.013 + 0.236 + 1.084 + 4.62 + 0.523 = 11.53 < 25m
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-Sector 4b
Presión en cabeza del lateral más desfavorable:
(Po/)l = 5+0.057 = 5.057 m
Comprobamos que la presión al inicio de la subunidad es:
(Po/)o = 5.057 + 0.016 + 1.212 + 3.956 + 0.154 = 10.39 < 25m
Sector 5a, 5b, 5c y 5d
Laterales Longitud DN Di n q F h he ∆h
5.1 15 12 10 6 24 0,451 0,015 0,001 0,016
5.2 56 12 10 18 72 0,392 0,322 0,018 0,341
5.3 22 12 10 9 36 0,421 0,040 0,003 0,044
5.4 24 12 10 9 36 0,421 0,044 0,003 0,047
Terciaria Longitud DN Di n q Conexiones F h he ∆h
T5.1 8 16 12 12 48 4 0,497 0,012 0,006 0,018
T5.2 13 16 12 24 96 4 0,497 0,066 0,019 0,085
T5.3 5 16 12 18 72 2 0,65 0,020 0,002 0,022
T5.4 5 16 12 12 24 2 0,65 0,003 0,000 0,003
T5.5 6 16 12 12 24 2 0,65 0,004 0,000 0,004
T5.6 2 16 12 18 72 2 0,65 0,008 0,002 0,010
T5.7 11 16 12 4 108 4 0,497 0,069 0,023 0,092
T5.8 2 16 12 18 72 2 0,65 0,008 0,002 0,010
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Viendo los valores de las perdidas de carga podemos decir que la presión en
cabeza de cada sector es menor de 25m.
Sector 6
Laterales Longitud DN Di n q F h he ∆h
6.1 110 17 14,6 137 301,4 0,368 1,207 0,281 1,488
6.2 51 17 14,6 63 138,6 0,372 0,145 0,040 0,185
6.3 50 17 14,6 62 136,4 0,372 0,138 0,039 0,177
Terciarias Longitud DN Di n q Conexiones F h he ∆h
T6.1 8 20 16 274 602,8 2 0,650 0,337 0,018 0,355
T6.2 2,5 20 16 126 277,2 2 0,650 0,027 0,005 0,032
T6.3 2,5 20 16 124 272,8 2 0,650 0,026 0,004 0,031
Tub.
Distribución Longitud DN Di n q Conexiones F h he ∆h
S 6.1 61 20 16 274 272 1 1 0,983 0,002 0,986
S 6.2 4 20 16 524 1152,8 2 0,650 0,525 0,056 0,580
Presión en cabeza del lateral más desfavorable:
(Po/)l = 5 + 1.488 = 6.488 m
Comprobamos que la presión al inicio del sector:
(Po/)o = 6.488 + 0.355 + 0.580 = 7.423 < 25m
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Sector 7a, 7b
Laterales Longitud DN Di n q F h he ∆h
7.1 23 17 14,6 28 61,6 0,386 0,016 0,005 0,022
7.2 20 17 14,6 25 55 0,389 0,012 0,004 0,016
7.3 45 17 14,6 56 123,2 0,375 0,105 0,030 0,135
7.4 40 17 14,6 50 110 0,376 0,077 0,023 0,099
7.5 10 17 14,6 12 26,4 0,406 0,002 0,001 0,002
7.6 30 17 14,6 37 81,4 0,377 0,034 0,011 0,045
7.7 9 17 14,6 11 24,2 0,41 0,001 0,001 0,002
Terciarias Longitud DN Di n q Conexiones F h he ∆h
T7.1 8 20 16 106 233,2 4 0,497 0,049 0,055 0,104
T7.2 8 20 16 233 466,4 4 0,497 0,165 0,185 0,349
T7.3 10 20 16 44 96,8 4 0,497 0,013 0,012 0,025
T7.4 4 20 16 22 48,4 2 0,650 0,002 0,001 0,003
T7.5 18 20 16 46 101,2 4 0,497 0,026 0,013 0,038
T7.6 2 20 16 24 52,8 2 0,650 0,001 0,001 0,002
Tub.
Distribución Longitud DN Di n q Conexiones F h he ∆h
S 7.1 30 20 16 20 264 6 0,451 0,207 0,188 0,395
S 7.2 19 20 16 20 96,8 1 1 0,050 0,000 0,051
S 7.3 19 20 16 20 660 2 0,65 0,939 0,060 0,999
S 7.4 21 20 16 20 941,6 2 0,65 1,934 0,111 2,045
S 7a 3 20 16 20 1205,6 2 0,65 0,426 0,172 0,597
S 7.5 30 20 16 66 145 1 1 0,161 0,001 0,162
S 7.6 11 20 16 110 241,8 2 0,65 0,094 0,010 0,104
S 7.7 9 20 16 322 708 1 1 0,774 0,012 0,786
S 7.8 11 20 16 472 1038 1 1 1,848 0,023 1,871
S 7b 13 20 16 506 1112,8 2 0,65 1,603 0,149 1,753
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- Sector 7a
Presión en cabeza del lateral más desfavorable:
(Po/)l = 5 + 0.135 = 5.135 m
Comprobamos que la presión al inicio del sector:
(Po/)o = 5.135 + 0.349 + 0.597 + 1.871 +1.753 = 9.705 < 25m
- Sector 7b
Presión en cabeza del lateral más desfavorable:
(Po/)l = 5 + 0.135 = 5.135 m
Comprobamos que la presión al inicio del sector:
(Po/)o = 5.135 + 0.349 + 0.786 + 2.045 + 0.999 = 8.80 < 25m
Sector 8
Laterales Longitud DN Di n q F h he ∆h
8.1 58 12 10 30 120 0,38 0,791 0,066 0,857
8.2 74 12 10 72 288 0,371 4,561 0,588 5,149
8.3 85 12 10 90 360 0,369 7,700 1,028 8,728
8.4 32 12 10 36 144 0,378 0,597 0,104 0,701
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En esta sector también se presentan 8 laterales que solo riegan un ejemplar
rodeando al tronco estos laterales presentaran un diámetro exterior de 12.
Terciaria Longitud DN Di n q Conexiones F h he ∆h
T 8.1 34 16 12 36 144 6 0,451 0,319 0,020 0,339
T 8.2 43 16 12 150 600 6 0,451 4,896 0,247 5,143
T8.3 11 16 12 276 1104 4 0,497 4,012 0,260 4,272
Presión en cabeza del lateral más desfavorable:
(Po/)l = 5+5.14 = 10.14 m
Comprobamos que la presión al inicio de la subunidad es:
(Po/)o = 10.14 + 5.14 + 4.27 = 19.55 m. < 25m
Sector 9
Laterales Longitud DN Di n q F h he ∆h
9.1 13 17 14,6 16 35,2 0,395 0,004 0,001 0,005
9.2 18 17 14,6 23 50,6 0,386 0,009 0,003 0,012
9.3 22 17 14,6 26 57,2 0,383 0,014 0,004 0,018
9.4 27 17 14,6 34 74,8 0,379 0,027 0,009 0,035
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Terciarias Longitud DN Di n Conexiones q F h he ∆h
9.1 6 20 16 16 2 50,6 0,650 0,002 0,000 0,002
9.2 1,5 20 16 23 2 35,2 0,650 0,001 0,001 0,001
9.3 2 20 16 26 2 57,2 0,650 0,001 0,001 0,002
9.4 1,5 20 16 34 2 74,8 0,650 0,002 0,001 0,003
Tub
distrib. Longitud DN Di n
Conexiones q F h he ∆h
S 9.1 20 20 16 23 1 50,6 1,000 0,017 0,000 0,017
S 9.2 7 20 16 96 3 211,2 0,546 0,040 0,022 0,062
S 9.3 23 20 16 16 1 35,2 1,000 0,010 0,000 0,010
S 9.4 27 20 16 112 2 246,4 0,65 0,238 0,011 0,249
S 9.5 23 20 16 23 1 50,6 1,000 0,020 0,000 0,020
S 9.6 27 20 16 72 2 158,4 0,65 0,110 0,005 0,115
S 9 5 20 16 210 1 462 1,000 0,204 0,006 0,209
Presión en cabeza del lateral más desfavorable:
(Po/)l = 5+0.035 = 5.035 m
Comprobamos que la presión al inicio de la subunidad es:
(Po/)o = 5.035 + 0.062 + 0.249 + 0.209 = 5.55 < 25m
Sector 10a
Laterales Longitud DN Di n q F h he ∆h
10.1 183 17 14,6 229 503,8 0,368 4,933 1,016 5,948
10.2 217 17 14,6 271 596,2 0,369 7,875 1,548 9,423
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Terciarias Longitud DN Di n Conexiones q F h he ∆h
T10 1.5 20 16 1000 4 2200 0,497 0,466 2,820 3,286
Presión en cabeza del lateral más desfavorable:
(Po/)l = 5+9.42 = 14.42 m
Comprobamos que la presión al inicio de la subunidad es:
(Po/)o = 14.42 + 3.29 = 17.71 < 25m
Sector 10b
Laterales Longitud DN Di n q F h he ∆h
10.3 108 17 14,6 135 297 0,368 1,155 0,271 1,425
10.4 86 17 14,6 107 235,4 0,369 0,614 0,151 0,765
10.5 136 17 14,6 170 374 0,367 2,171 0,482 2,653
Terciarias Longitud DN Di n Conexiones q F h he ∆h
T10.1 2 20 16 2 2 594 0,082 0,050 0,132 0,082
T10.2 2 20 16 2 2 470,8 0,055 0,033 0,088 0,055
T10.3 2 20 16 2 2 748 0,123 0,074 0,197 0,123
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Tub.
Distrib. Longitud DN Di n
Conexiones q F h he ∆h
S10.1 90 20 16 270 1 594 1 5,693 0,009 5,701
S10.2 72 25 21 824 2 1812,8 0,65 5,732 0,218 5,950
S10.3 72 20 16 374 1 748 1 6,817 0,013 6,830
S10.4 2 25 21 1468 1 3154.8 1 0,549 0,101 0,650
Presión en cabeza del lateral más desfavorable:
(Po/)l = 5 + 2.65 = 7.65m
Comprobamos que la presión al inicio del sector es:
(Po/)o = 7.65 + 0.123 + 6.83 =14.60 < 25m
Sector 11
Consideraremos como laterales las tuberías que se encuentran en los
alcorques y terciaria a loa tubería que une todas las tuberías de los alcorques. Todas
serán de DN12.
Terciarias Longitud DN Di n Conexiones q F h he ∆h
T11.1 29 12 8 24 6 96 0,451 0,917 0,108 1,025
T11.2 24 12 8 16 4 64 0,497 0,411 0,019 0,430
T11.3 2.5 12 8 24 2 96 0,650 0,114 0,007 0,121
Tub.
Distrib. Longitud DN Di n
Conexiones q F h he ∆h
S11 23 16 12 136 6 544 0,451 2,206 1,112 3,318
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Presión en cabeza del lateral más desfavorable:
(Po/)l = 5 + 2.65 = 7.65m
Comprobamos que la presión al inicio del sector es:
(Po/)o = 7.65 + 3.56 + 6.83 =18.04 < 25m
Sector 12a y 12b
Laterales Longitud DN Di n q F h he ∆h
12.1 30 12 10 9 36 0,421 0,055 0,003 0,058
12.2 13 12 10 6 24 0,451 0,013 0,001 0,014
12.3 10 12 10 4 16 0,497 0,005 0,000 0,006
12.4 20 12 10 9 36 0,421 0,037 0,003 0,040
12.5 15 12 10 8 32 0,428 0,023 0,002 0,025
12.6 18 12 10 6 24 0,451 0,017 0,001 0,019
Terciarias Longitud DN Di n Conexiones q F h he ∆h
T12.1 21 16 12 48 6 120 0,451 0,143 0,078 0,221
T12.2 4 16 12 12 1 48 1,000 0,012 0,000 0,012
T12.3 20 16 12 24 4 144 0,497 0,207 0,039 0,245
T12.4 15 16 12 12 4 48 0,497 0,024 0,006 0,030
T12.5 3 16 12 8 2 32 0,650 0,003 0,000 0,003
T12.6 5 16 12 18 2 72 0,650 0,020 0,002 0,022
T12.7 29 16 12 24 4 96 0,497 0,147 0,019 0,166
T12.8 73 16 12 56 8 224 0,428 1,406 0,482 1,888
Diseño de un parque periurbano “Las Salinas” Anejo nº15: Cálculo de la red de riego
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Tub.
Distrib. Longitud DN Di N
Conexiones q F h he ∆h
S12.1 18 16 12 48 3 240 0,451 0,412 0,046 0,459
S12.2 46 16 12 104 3 416 1,000 6,118 0,122 6,239
S12.3 24 16 12 112 4 448 0,497 1,806 0,285 2,091
S12.4 21 16 12 178 2 744 0,650 5,021 0,122 5,143
Presión en cabeza del lateral más desfavorable:
(Po/)l = 5 + 0.51 = 5.051m
Comprobamos que la presión al inicio del sector es:
(Po/)o = 5.051 + 0.245 + 0.459 + 6.24 + 2.091 + 5.14 + = 19.22 < 25m
Los laterales de las moreras de los tableros de parchís y ajedrez se instalaran
de DN12.
3. 2. DIMENSIONADO DE LA RED PRINCIPAL DE DISTRIBUCIÓN (tuberías
primarias)
Para el cálculo del diámetro de la tubería se ha supuesto una velocidad de 1.5
m/s. El diámetro interior obtenido con esta condición y conociendo el caudal se
obtiene mediante la formula:
Di = 0.486 √ Q
Donde:
Di: Diámetro interior teórico (mm)
Q: Caudal que pasa por el ramal (l/h)
Diseño de un parque periurbano “Las Salinas” Anejo nº15: Cálculo de la red de riego
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Para el calculo de las perdidas de carga seguiremos utilizando la misma
formula de Blasius que en las tuberías terciarias y portarramales, lo que
incrementaremos un 20% por las perdidas localizadas.
Del cabezal saldrán dos Líneas una que suministrará la zona sur del parque y la
Línea B que suministrará la zona sureste del parque.
Para el dimensionamiento de la Línea A se tomara como referencia que se
puedan regar a la vez los sectores 8 con 11 y 10a con 10b.
Línea A
Tub.
Distrib. Longitud DN Di n q F h
DA1 110 40 35,2 2 5354 0.65 5.01
DA2 109 32 28 1 2200 1 4.77
DA3 31 25 21 2 2200 0.65 3.46
DA4 55 25 21 1 1104 1 3.39
DA5 32 32 28 1 3154 1 2.63
DA6 10 32 28 1 3154 1 0.82
La línea de distribución B se dimensionara para que se pueda regar a la vez los
sectores 2a con 2b, 3a con 3b, 4a con 4b y 7a con 7b.
Se dimensionará la red para el caso en que el caudal se mayor por tanto casi
toda la red tendrá el mismo caudal.
Línea B
Tub.
Distrib. Longitud DN Di n q F h
DB1 36 50 44 2 6459,2 0,65 0,789
DB2 191 40 35,2 3 3229,6 0,54 2,985
DB3 306 40 35,2 13 3229,6 0,403 3,568
Diseño de un parque periurbano “Las Salinas” Anejo nº15: Cálculo de la red de riego
37 Francisco Javier Fernández Guerrero Universidad de Almería
La instalación del cabezal se hará todas de tubería de PVC 63. Se ha
dimensionado para que funcionen a la vez las dos líneas con los casos más
desfavorables.
Las tuberías que van desde la acometida a la red a la arqueta riego por
aspersión serán de PVC DN 110 mientras que de la arqueta de riego por aspersión a la
caseta-almacén será de PVC63. Para esto se ha supuesto los casos más desfavorables
de riego por aspersión y riego por goteo.
La acometida a la red se hará mediante una tubería de PVC de DN 110.
4. CÁLCULO DE LAS BOMBAS DE RECICLAJE
Las fuentes del parque estarán dotadas de unas bombas de reciclaje las cuales
tendrán como función recircular el agua de las fuentes, con el fin de ahorrar agua y
mantener el agua limpia.
La fuente ovalada situada en la zona sur del parque poseerá una bomba al
igual que la fuente estrellada grande mientras que para las cuatro fuentes estrelladas
pequeñas se colocará una bomba para dos fuentes.
4. 1. BOMBA DE LA FUENTE OVALADA
La fuente ovalada cuenta con cuatro surtidores que elevaran el agua 1.5 m de
altura y se requerirá un caudal de 3 l/s.
La potencia necesaria en el eje de la bomba es:
Ne = (Q · Hm · δ) / (75 η)
Donde:
Q: caudal a bombear en m3/s.
Hm: altura manométrica en metros.
δ: densidad del agua.
η: rendimiento del eje.
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El caudal de reciclaje se va a fijar en 3 l/s, por lo tanto la tubería que se va a
utilizar, si consideramos la velocidad del agua en su interior es de 1.5 m/s:
S = Q / V = 0.003 (m3 /s) / 1.5 (m/s) = 0.002 m2
Esta sección corresponde a una tubería de 50.46 mm, por lo que se tomará
una tubería comercial de PVC de DN 63.
La altura manométrica es la suma de:
H: pérdida de carga continua y singular.
Hg: altura manométrica de elevación.
Las pérdidas de carga continuas, por tratarse de una tubería de PVC se
calcularán por la fórmula de Veronese:
H = J · L = 0.00092 · D-4.8 · Q1.8 · L
La longitud de la tubería la tomamos de 24 metros, considerando así la toma
y retorna agua. Además las pérdidas localizadas las consideraremos el 20% de las
continuas por tanto las pérdidas totales son:
H = 0.1m
A esto habrá que sumar las pérdidas por el filtro de malla. Usaremos un solo
filtro que produce unas pérdidas de 2 metros. El filtro comercial adoptado lleva
incorporado tomas manométricas para determinar cuando es necesario limpiarlo, ya
que las pérdidas no deben superar los 5 metros. Las pérdidas en la boquilla del surtidor
son de 0.5 metros. Por tanto, la pérdida de carga total más desfavorable es:
H = 0.1 + 5 + (0.5 · 4) = 7.1 metros
La altura geométrica (Hg) será la altura que alcanza el chorro del surtidor. Esta
altura será de 1.5 metros.
Por tanto la altura manométrica será de:
Hm = 7.38 + 1.5 = 8.6 metros
Por tanto la potencia requerida en el eje de la bomba es de:
Ne = (0.003 · 8.6 · 1000) / (75 · 0.5) = 0.688 CV
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Como el motor posee un rendimiento de 1.25, la potencia necesaria en el
motor será de:
Nm = Ne · η = 0.688 ∙1.25 = 0.86 CV -> 0.633w
Tomamos un modelo comercial de 1 C V
4. 2. BOMBA DE LA FUENTE ESTRELLADA GRANDE
La fuente estrellada cuenta con ocho surtidores que elevaran el agua 1.5 m
de altura y se requerirá un caudal de 5 l/s.
La potencia necesaria en el eje de la bomba es:
Ne = (Q · Hm · δ) / (75 η)
Donde:
Q: caudal a bombear en m3/s.
Hm: altura manométrica en metros.
δ: densidad del agua.
η: rendimiento del eje.
El caudal de reciclaje se va a fijar en 5 l/s, por lo tanto la tubería que se va a
utilizar, si consideramos la velocidad del agua en su interior es de 1.5 m/s:
S = Q / V = 0.005 (m3 /s) / 1.5 (m/s) = 0.0033 m2
Esta sección corresponde a una tubería de 64.82 mm, por lo que se tomará
una tubería comercial de PVC de DN 75.
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La altura manométrica es la suma de:
H: pérdida de carga continua y singular.
Hg: altura manométrica de elevación.
Las pérdidas de carga continuas, por tratarse de una tubería de PVC se
calcularán por la fórmula de Veronese:
H = J · L = 0.00092 · D-4.8 · Q1.8 · L
La longitud de la tubería la tomamos de 60 metros, considerando así la toma
y retorna agua. Además las pérdidas localizadas las consideraremos el 20% de las
continuas por tanto las pérdidas totales son:
H = 1.51 m
A esto habrá que sumar las pérdidas por el filtro de malla. Usaremos un solo
filtro que produce unas pérdidas de 2 metros. El filtro comercial adoptado lleva
incorporado tomas manométricas para determinar cuando es necesario limpiarlo, ya
que las pérdidas no deben superar los 5 metros. Las pérdidas en la boquilla del surtidor
son de 0.5 metros. Por tanto, la pérdida de carga total más desfavorable es:
H = 1.51 + 5 + (0.5 · 8) = 10.51 metros
La altura geométrica (Hg) será la altura que alcanza el chorro del surtidor. Esta
altura será de 1.5 metros.
Por tanto la altura manométrica será de:
Hm = 10.51 + 1.5 = 11.01 metros
Por tanto la potencia requerida en el eje de la bomba es de:
Ne = (0.005 · 11.01 · 1000) / (75 · 0.5) = 1.46 CV
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Como el motor posee un rendimiento de 1.25, la potencia necesaria en el
motor será de:
Nm = Ne ∙ η = 1.46 ∙1.25 = 1.825 CV -> 1.34 KW
Tomamos un modelo comercial de 2 CV.
4. 3. BOMBAS DE LAS FUENTES ESTRELLADAS PEQUEÑAS
Se instalarán dos bombas una por cada dos fuentes. Cada fuente cuenta con
un surtidor que elevara el agua 1.5 m de altura y se requerirá un caudal de 3 l/s.
La potencia necesaria en el eje de la bomba es:
Ne = (Q · Hm · δ) / (75 η)
Donde:
Q: caudal a bombear en m3/s.
Hm: altura manométrica en metros.
δ: densidad del agua.
η: rendimiento del eje.
El caudal de reciclaje se va a fijar en 5 l/s, por lo tanto la tubería que se va a
utilizar, si consideramos la velocidad del agua en su interior es de 1.5 m/s:
S = Q / V = 0.003 (m3 /s) / 1.5 (m/s) = 0.002 m2
Esta sección corresponde a una tubería de 50.46 mm, por lo que se tomará
una tubería comercial de PVC de DN 63.
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La altura manométrica es la suma de:
H: pérdida de carga continua y singular.
Hg: altura manométrica de elevación.
Las pérdidas de carga continuas, por tratarse de una tubería de PVC se
calcularán por la fórmula de Veronese:
H = J · L = 0.00092 · D-4.8 · Q1.8 · L
La longitud de la tubería la tomamos de 67 metros, considerando así la toma
y retorna agua. Además las pérdidas localizadas las consideraremos el 20% de las
continuas por tanto las pérdidas totales son:
H = 1.37 m
A esto habrá que sumar las pérdidas por el filtro de malla. Usaremos un solo
filtro que produce unas pérdidas de 2 metros. El filtro comercial adoptado lleva
incorporado tomas manométricas para determinar cuando es necesario limpiarlo, ya
que las pérdidas no deben superar los 5 metros. Las pérdidas en la boquilla del surtidor
son de 0.5 metros. Por tanto, la pérdida de carga total más desfavorable es:
H = 1.37 + 5 + 0.5 = 6.87 metros
H = 1.51 + 5 + (0.5 · 8) = 10.51 metros
La altura geométrica (Hg) será la altura que alcanza el chorro del surtidor. Esta
altura será de 1.5 metros.
Por tanto la altura manométrica será de:
Hm = 6.87 + 1.5 = 8.37 metros
Por tanto la potencia requerida en el eje de la bomba es de:
Ne = (0.005 · 8.37 · 1000) / (75 · 0.5) = 1.12 CV
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Como el motor posee un rendimiento de 1.25, la potencia necesaria en el
motor será de:
Nm = Ne ∙ η = 1.12 ∙1.25 = 1.4 CV -> 1.03 KW
Tomamos un modelo comercial de 1.5 CV.
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