ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNPROYECTO FIN DE CARRERA

LOCAL: PATIO DE BUTACAS

Cargas Térmicas del Local

Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales

Ubicación y condiciones del exterior

Localidad : (Ciudad) Altitud: 1002 m Latitud: 40,95 N Zona Climatica :D2Grados-día anuales (Gd-A): 1934 Velocidad del viento W 10,0 m/s Temperatura del terreno : 23,4 ºCNivel percentil anual : 0,4 % Tª seca :33,9 ºC Tª húmeda : 26,07 ºC Oscilación media diaria (OMD): 17 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 329.10 m2Altura del Local a climatizar : 5.80 m2 (valor medio)Volumen del Local a climatizar : 1908.78 m3Potencia de Iluminación incandescente : 200.00 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 3949.20 W (12 W/m2)Ocupación Teórica s/normativa : 258.00 PersonasNumero de puertas : 2.00 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.20 f

Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)

Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/hx persona = 8 3.60 7430.40

Vv 7,430.40 m3/h

Local: Patio de Butacas Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio

Condiciones exteriores T1 : 33,9 ºC Hr : 26,07 % We : 8,691 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 24 ºC Hr : 50 % Wi : 9,406 gw/kga

T1s 33.90 ºc Temsperatura B. secoHr1 26.07% % Humedad realtivah1 56.17 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 8.69 gw/kga Humedad especificaT1h 19.80 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 11.80 ºc Temperatura de RocioVe1 0.88 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.20 kg/m3 Peso Especifico

T2s 24.00 ºc Temsperatura B. secoHr2 50.00% % Humedad realtivah2 47.93 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 9.41 gw/kga Humedad especificaT2h 17.10 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 12.90 ºc Temperatura de RocioVe1 0.86 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.18 kg/m3 Peso Especifico

CT 0.000 Δt 9.900

Δw -0.715

CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE

A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios

SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION

Qsr = SxRxf 2.00 7374 0.57

Qsr =Qsr = 8,393.97 w

A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES

COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc

Qstr = U x S x DTE 0.65 41.41 19.5

Qstr =

Superficie : 329,10 m2 Altura : 5,8 m(media) Acabado Suelo: Pavimento / Tarima

Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto

humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco

S= superficie del hueco de la ventana

R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección

U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC

Qstr = 524.87 w

A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES

SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC

Qst = SxKxΔt 34.26 2.5 10

Qst = Qst = 856.50 w

A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0

Qsi = Qsi = 0.00 w

A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local

Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas

Qsp = 76 258Qsp = 19,608.00 w

A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local

Qsil = Incandescente Fluorescencia

Qsil = 0.00 1.25Qsil = 200.00 3,949.20

Qsil = 4,936.50 w

A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local

Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas

Qsm = 0.00 0.00 0Qsm = 0.00 w

A8 = Calor sensible procedente por otra causa

Qsx = 0.00 w

A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación

Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 7,430.40 9.9 0.2

Qsv = Qsv = 5,002.15 w

CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE

B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol

QLi = 0.00 w

B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local

Calor latente por persona Nº de personas

QLp = CLpx Nºpers 70 258Qlp = 18,060.00 w

B3 = Calor latente procedente por otra causa

QLx= 0.00 w

B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación

Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 7,430.40 -0.715 0.2

Qlv = -881.91 w

QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva Fs= 1.1 Factor de seguridad

DTE = diferencia de temperatura equivalente

Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas

Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran

QsT = 43,254.19 (W) Carga Sensible efectiva Total

QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridadQLT = 18,895.89 (W)Carga Latente efectiva Total

QT = QsT + QlTQT = 62,150.08 (W) Carga Efectiva Total

Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.696

T4=TrUAA 12 ºC

V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h43,254.190.8012.003.26

43,254.19 (impulsión)

13,251.90 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico

T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA

7,430.413,251.90.69.924.029.6 ºC

T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA

0.217.5515.51 ºC

WL = 0.009406 KgW/kga Humedad del aire

W5 = 0.0085 KgW/kga

h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)

h3 = 53.71 KJ/Kga

h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)

15.572529.4521.50

h5 = 37.07 KJ/Kga

Temperatura de Rocio de la UAA (t4)

V=Caudal de Aire de Suministro

Humedad del aire a la salida de la UAA

Entalpia del aire a la entrada de la máquina

Entalpia del aire a la salida de la máquina