Prog 423

Plan Maestro Nuevo Progreso, Tamaulipas Pgina 201 PYPSA

4.2.3 Saneamiento

La ciudad de Nuevo Progreso, Tamaulipas, est ubicada en el Distrito de Riego No.R2 y su aprovechamiento agrcola es el siguiente:

APROVECHAMIENTO AGRICOLA EN LA REGION

CULTIVO

MODALIDAD YREGIN

MA

Z

SO

RG

O

TR

IGO

FRIJO

L

SO

YA

C

RTA

MO

ALG

OD

N

AR

RO

Z

HO

RTA

LIZ

AS

P.

SEM

ILLA

S

FRU

TA

S

CA

A

PA

STO

S

Riego R2 X X X X X

Temporal X X X

El uso primordial de las aguas tratadas de la planta de tratamiento de la ciudad deNuevo Progreso, ser el agrcola y en poca de lluvias se descargar al dren RoBravo que conduce las aguas residuales de la ciudad de Ro Bravo.

Las condiciones particulares de descarga se muestran en los Cuadros Nos. 68 y 69,las cuales fueron obtenidas del Diario Oficial con fecha lunes 6 de enero de 1997, elcual nos marca tambin que para determinar la contaminacin por patgenos, setomarn como indicador a los coliformes fecales.

El lmite mximo permisible para las descargas de aguas residuales vertidas a aguasy bienes nacionales, as como las descargas vertidas a suelos (uso en riego agrcola)es de 1000 x 2000 como nmero ms probable (NMP) de coliformes fecales por cada100 ml para el promedio mensual y diario, respectivamente.

Las aguas residuales de la ciudad de Nuevo Progreso, son aguas 100% tpicasmunicipales, en donde los principales parmetros a reducir son: DBO5 y coliformestotales y fecales.

Para llegar a los valores establecidos por las condiciones particulares de descarga, eltratamiento ms viable es el de las lagunas en sus diferentes modalidades y por seruno de los tratamientos que dan buenas eficiencias y bajos costos de operacin ymantenimiento.


Considerando que la ciudad de Nuevo Progreso cuenta con un sistema detratamiento a base de lagunas, el cual no opera eficientemente, se har un rediseode stas y una propuesta para ubicarlas en otro sitio, ya que actualmente la manchaurbana est muy cerca de la planta de tratamiento.

En este estudio se presentan dos alternativas de tratamiento y dos alternativas deubicacin de la planta, generando cuatro alternativas viables:

Alternativa No. 1

Lagunas anaerobias. Lagunas facultativas. Lagunas de pulimiento. Sitio nuevo, localizado a unos 3 km de la ciudad hacia el sur, a un lado por donde

pasa el canal El Retamal y el dren Ro Bravo. Un solo crcamo de bombeo.

Alternativa No. 1-A

Lagunas facultativas. Sitio nuevo. Un solo crcamo de bombeo.

Alternativa No. 2

Lagunas anaerobias. Lagunas facultativas. Lagunas de pulimiento. Sitio actual. Dos crcamos de bombeo.

Alternativa No. 2-A

Lagunas facultativas. Sitio actual. Dos crcamos de bombeo.

En el sitio actual de la planta de tratamiento y por condiciones topogrficas de laciudad, para captar todas las aguas residuales y enviarlas a la planta de tratamientose requieren dos crcamos de bombeo.

En cambio para el sitio nuevo de la planta de tratamiento, haciendo modificacionesen la pendiente de algunos tramos del drenaje, se pueden concentrar todas lasaguas residuales en un solo crcamo y enviar las aguas a la planta nueva.


La planta de tratamiento est concebida en mdulos para satisfacer las necesidadesde demanda de tratamiento de la poblacin de acuerdo a su crecimiento, como sepuede apreciar en la Figura No. 12, la cual indica construir inicialmente dos mdulosde 10 lps cada uno, dando una capacidad instalada de tratamiento de 20 lps, loscuales llegarn a su saturacin hasta el ao 2003, beneficiando a una poblacin de9,655 habitantes, posteriormente se programa la construccin del tercer mdulo apartir del ao 2003, de igual capacidad (10 lps) para tener una capacidad instaladade tratamiento de 30 lps, los cuales llegarn a su saturacin en el ao 2017 que es eltiempo fijado para el horizonte del proyecto.


El prediseo de las alternativas es el siguiente:

Datos para el Diseo de las Lagunas de Estabilizacin en la ciudad de NuevoProgreso, Municipio de Ro Bravo, Tamaulipas

Dotacin200 l/hab/da

Aportacin80%, 160 l/hab/da

Poblacin Ao Habitantes1998 8,3061999 8,5602000 8,8222001 9,0922002 9,3622003 9,6552004 9,9502005 10,1582006 10,4672007 10,7882008 11,1172009 11,3842010 11,7122011 12,0682012 12,4382013 12,8172014 13,2062015 13,5032016 13,9132017 14,329

Parmetros de DiseoDBO5 tot. 250 mg/lDQO tot. 431 mg/lSlidos tot. 1,342 mg/lSlidos dis. tot. 1,194 mg/lSlidos susp. tot. 147 mg/lSlidos susp. vol. 122 mg/lColiformes tot. 3.28E6 NMP/100 mlTemp. amb. 23C


GastosActual 19988,306 hab x 160 l/hab/da = 1328,960 l/da1328,960 l/da 86,400 s/da = 15.38 lps

Ao 20039,655 hab x 160 l/hab/da = 1544,800 l/da1544,800 l/da 86,400 s/da = 17.88 lps




CUADRO NO. 70

RESUMEN DE APORTACIONES DE AGUAS RESIDUALES A LA PLANTA

AO HABITANTES GASTO (LPS) MAS COMERCIO (LPS)1998 8,306 15.38 17.812003 9,655 17.88 20.582008 11,117 20.59 23.572013 12,817 23.73 27.032017 14,329 26.53 30.10

Modulacin

La planta se disear para trabajar en forma modular. Se construirn 3 mdulos de10 lps cada uno para cubrir las necesidades de la poblacin al horizonte de proyectoque es al ao 2017, al cual corresponde una poblacin de 14,329 habitantes y ungasto de 30.10 lps.

La primera etapa iniciar a partir de 1998, y concluir hasta el ao 2003,comprender la construccin de 2 mdulos de 10 lps cada uno, dando una capacidadinstalada de tratamiento de 20 lps que cubrir satisfactoriamente las necesidades dela poblacin hasta el ao 2003 con 20.58 lps.


La segunda etapa inicia a partir del ao 2003 con la construccin de un tercermdulo de 10 lps, dando ahora una capacidad instalada de tratamiento de 30 lps,que cubrir las necesidades de la poblacin hasta el ao 2017 con 30.10 lps que esel horizonte de proyecto.

Clculo del pretratamiento

Unidad de cribado

Datos de diseo

El cribado de gruesos tiene como objetivo principal remover o reducir el contenido delos slidos y basuras que puedan interferir en el buen funcionamiento de los equiposde la planta en el crcamo de bombeo, principalmente en bombas y vlvulas.

La rejilla de cribado ser del tipo cribado de barras, por su construccin sencilla yde fcil limpieza. La limpieza ser manual tomando en cuenta la recomendacinhecha por la CNA en base a su experiencia en la operacin de este tipo de plantas.

La criba de barras consiste en barras de acero formando un ngulo de 30 conrespecto a la vertical, las cuales estarn espaciadas a intervalos iguales e irnsoldadas a un marco del mismo material. Esta criba de barras ser colocada en laseccin transversal del canal de cribado, para retener los slidos y basuras flotantespresentes en el agua residual que sirve de alimentacin a la planta.

Ecuacin bsica para el diseo del cribado

donde:

W = ancho del canal (m)B = espesor de las barras de la rejilla (mm)S = espacio entre barras (mm)F = flujo mximo o de diseo (m3/s)K = constante numrica (ad)V = velocidad mxima a travs de las rejillas (m/s)D = tirante de agua a flujo de diseo (m)

Recomendaciones tomadas del boletn tcnico ST-112 del Ames Crosta Babcock ydel Manual de la WPCF (Water Pollution Control Federation).

+=

VDFK

SSB

W


La velocidad en el canal no deber exceder de 0.9 a 1.0 m/s, la cual debeestar comprendida entre 0.3 y 0.6 m/s, para evitar que haya asentamientosde arenas en el fondo del canal.

Espesor tpico de las barras: 12 a 13 mm Espacio entre barras hasta 100 mm para cribado grueso Velocidad mxima a travs de las barras: 0.45 a 0.55 m/s

Valores para el diseo

F = 1 Etapa 60 lps y 2 etapa 30 lps ms, total 90 lpsF = 30 lpsV = 0.45 m/sB = 12 mmS = 25 mm (Cuadro No. I-2)D = 0.05 m (propuesto)K = 1 (adimensional)

Crcamo Las Flores (un solo crcamo)

1 etapa ao 2003Qmed = 20 lpsQmx. inst. = 60 lpsQmx. ext. = 80 lps

2 etapa ao 2017Qmed = 30 lpsQmx. inst. = 84 lpsQmx. ext. = 112 lps

Como el pretratamiento tiene que manejar normalmente el gasto mximoinstantneo, tanto para la 1 etapa como para la 2 etapa y adems se disear demanera modular, se tomarn en primer lugar los 60 lps de gasto mximo instantneopara el diseo, posteriormente se revisar su comportamiento para el gasto mximoextraordinario.

60 lps 2 mdulos = 30 lps/mdulo

Para la 2 etapa se incrementa un 3 mdulo de la misma capacidad para llegar auna capacidad instalada de 30 lps x 3 = 90 lps.

90 lps de capacidad contra 112 lps que se esperan como gasto mximoextraordinario para la 2 etapa, no cubren lo requerido, ya que falta considerar los 22lps de diferencia, por lo que cada canal de pretratamiento se cargara en sucapacidad original con 7.33 lps de ms, esto cuando se presente el gasto mximo


extraordinario, representando un 23.33% ms de su capacidad en ocasioneseventuales, por lo que se acepta el gasto de diseo de 30 lps.

Por tanto, considerando la ecuacin planteada originalmente:

Y sustituyendo valores:

W = 1.973 m, el valor es alto manejaremos

D = 0.2 m

W = (1.48) (0.333) = 0.493 m, el valor es aceptable, pero lo redondearemos a

W = 0.50 m

Para el clculo de la prdida de carga a travs de las barras considerando barraslimpias e inclinadas, se utilizar la ecuacin de Kirschmer.

donde:

hL = prdida de carga (mm)b = factor de forma de la barra (Cuadro No. I-1)W = ancho del canal corriente arriba de la barra (m)b = espacio mnimo entre barras (mm)

+=

VD

FK

S

SBW

+=

)05.0()/45.0()1()/030.0(

122512 3

msmsm

mmmmmm

W

)33.1()48.1(/0225.0

/030.02537

2

3

msm

smmmmm

W =

=

=

=

sm

smmsm

smW

/09.0

/030.048.1

)2.0()/45.0(/030.0

48.12

33

qb SenhvbW

hL

=

34


hv = carga de velocidad corriente arriba de la barra (m)q = ngulo de la barra de cribado con respecto a la horizontal del canal

(grados)

hL = (20)1.333 (1.83) (0.2 m) (0.5) = 9.93 mm 10 mm

El clculo del nmero de barras en la criba se efectuar con la siguiente expresin:

donde:

NB = nmero de barrasW = ancho del canal (m)S = espacio entre barras de la rejilla (mm)B = espesor de las barras de la rejilla (mm)

Sustituyendo valores tenemos:

Revisin de la velocidad en el canal aplicando la siguiente expresin:

donde:

V2 = velocidad del canal (m/s)F = flujo mximo de diseo (m3/s)W = ancho del canal (m)D = tirante de agua a flujo mximo de diseo (m)

)30()2.0()83.1(025.0

5.0 34

Senmm

mhL

=

SBSW

NB++

=

piezasm

m

mm

mmNB 1419.14

037.0

525.0

025.0012.0

025.05.0==

++

=

WD

FV =2

smm

smmm

smV /30.0

10.0

/030.0)20.0()50.0(

/030.02

33

2 ===


donde:

V1 = velocidad a travs de las barras de la rejilla (m/s)NB = nmero de barras (pza)S = espacio entre barras de la rejilla (mm)D = tirante de agua a flujo mximo de diseo (m)F = flujo mximo de diseo (m3/s)

Verificando la prdida de carga a travs de la rejilla, considerando barras limpias y deacuerdo a la siguiente expresin:

donde:

h = prdida de carga (mm)V1 = velocidad a travs de las barras de la rejilla (m/s)V2 = velocidad en el canal de cribado (m/s)g = aceleracin debida a la gravedad (m/s2)

[ ]2

22

/81.9

)/30.0()/46.0(750

sm

smsmh

-=

2

22

2

2222

/81.9

)/12.0()750(

/81.9

)/09.0/21.0(750

sm

sm

sm

smsmh =

-=

mmmmsm

smh 917.9

/81.9

/902

22

==

DSNBF

V-

=)1(1

smm

sm

mm

smV /46.0

065.0

/030.0

)2.0()025.0()114(

/030.02

33

1 ==-=

[ ]g

VVh

22

21 )()(750 -=


Unidad de desarenacin

Datos de diseo

El desarenador se debe localizar antes de cualquier equipo mecnico y tiene porobjeto extraer del agua residual las gravas, arenas y partculas ms menos finascon el fin de evitar que se produzcan depsitos de sedimentos en los canales yconducciones y con esto proteger las bombas y otros equipos de la planta contra laabrasin.

El desarenado se refiere normalmente a las partculas superiores a 200 micras, unagranulometra inferior corresponde a los procesos de decantacin o predecantacin.

La cantidad de arena colectada por las cmaras de desarenacin vara de un lugar aotro y es funcin principalmente de la topografa, la cubierta superficial, tamao delcolector y la intensidad de lluvias sobre el rea de drenado.

Criterios de diseo

En el diseo de un canal desarenador se debe cumplir con los siguientes requisitos:

Se disear para el gasto mximo (Qmx) La velocidad en el canal debe estar en el rango de 0.2 a 0.4 m/s Para controlar la velocidad en el canal es conveniente colocar un dispositivo de

regulacin de flujo al final del canal, como un vertedor tipo Sutro, Doble Sutro oParshall.

Ecuaciones bsicas para el diseo de la unidad de desarenacin

Area superficial para el 100% de remocin

donde:

As = rea superficial (m2)Qmx = gasto mximo instantneo (m3/s)Vs = velocidad de sedimentacin para el 100% de remocin; se obtiene de la

Figura I-1 I-2 anexas, para lo cual hay que conocer D, S y la temperatura deoperacin, en donde:

23

73.1/0173.0/03.0mx

msmsm

VsQ

As ===


D = dimetro de la partcula a separar (mm)D = 0.2 mmS = densidad relativa de la partcula (ad)S = 2.65 (ad)T = temperatura media de operacin (C)T = 23.2C

Propiedades del agua tomadas del Cuadro No. I-3 anexo.

n @ 23.2C = (0.9408) (10-2 cm2/s)

r @ 23.2C = 0.9976 g/cm3

Clculo de la velocidad de sedimentacin

Vs @ 10C = 3 cm/s

Vs = (3 cm/s) (0.718) = 2.15 cm/s = 0.0215 m/s

Verificando si aplica la ley de Stokes

La ley de Stokes aplica para Re < 0.5 ( 0.5, no aplica la ley de Stokes, por lo que hay que hacer uso de laFigura No. 14, ya que la Figura No. 13 slo se utiliza cuando aplica dicha ley.

Para hacer uso de la Figura No. 14, se requiere primero estimar el trmino dedimetro con la siguiente expresin:

=

-

-

)/10()31.1(

)/10()9408.0(3

22

22

scm

scmscmVs

)/10()9408.0(

)02.0()/1.2()10(10Re

22 scm

cmscmDVs-

=

=u

71.45)/10()9408.0(

/43.0Re

22

2

==- scm

scm

dsg

TerdimetrodelTrmino3

1

2

)1().(

-=

uf


donde:

g = aceleracin debida a la gravedad (m/s2)s = densidad relativa de la partcula (ad)n = viscosidad cinemtica (cm2/s)d = dimetro de la partcula a separar (mm)

Ter.f = (263.47 1/cm2) (0.02 cm) = 5.27

De la Figura No. I-2, con 5.27 => 0.7

donde:

Vs = 0.7 (15.23 cm/s)0.333 = 0.7 (2.48 cm/s)

Vs = 1.73 cm/s

En clculo anterior la Vs = 2.15 cm/s, hay una diferencia de 0.41 cm/s, es aceptable.

Velocidad de arrastre

donde:

[ ]cm

scm

scmTer 02.0

)/10()9408.0(

)165.2()/981(.

31

222

2

-=

-f

cmscm

scmTer 02.0

)/10()85.8(

/65.1618.

3333.0

245

2

=

-f

[ ]7.0

)1( 31

=- vsg

Vs

[ ] 31222 )/10()9408.0()165.2()/981(7.0 scmscmVs --=

[ ] 31)1(7.0 vsgVs -=

21

18

-=

fs

DgVa b


Va = velocidad de arrastre (m/s)b = parmetro (ad)g = aceleracin debida a la gravedad (m/s2)D = dimetro de la partcula a separar (mm)s = densidad relativa de la partcula (ad)f = coeficiente de rugosidad de Darcy para el cemento (ad)

Va = [(8) (0.04) (981 cm/s2) (0.02 cm) (55)]0.5

Va = (345.31 cm2/s2)0.5 = 18.58 cm/s

Area transversal (At)

donde:

At = rea transversal (m2)Qmx = gasto mximo de diseo (m3/s)Va = velocidad de arrastre (m/s)

Tirante de agua (H)

donde:

H = tirante de agua (m)At = rea transversal (m2)W = ancho del canal (m)

21

2

03.0165.2

)02.0()/981()04.0()8(

-= cmscmVa

VaQ

Atmx

=

23

16.0/1858.0/030.0

msmsm

At ==

WAt

H =

mmm

H 32.050.016.0 2

==


Largo del canal (Lc)

donde:

Lc = largo del canal (m)As = rea superficial (m2)W = ancho del canal (m)

Tiempo de retencin (Tr)

donde:

Tr = tiempo de retencin (seg)W = ancho del canal (m)Lc = largo del canal (m)H = tirante de agua (m)Qmx = gasto mximo de diseo (m3/seg)

Velocidad en el canal

donde:

Vc = velocidad en el canal (m/s)Qmx = gasto mximo de diseo (m3/seg)H = tirante del agua (m)W = ancho del canal (m)

WAs

Lc =

mmm

mLc 50.34.3

50.073.1 2

==

mxQ

HLcWTr

=

segsm

m

sm

mmmTr 67.18

/03.0

56.0

/030.0

)32.0()50.3()50.0(3

3

3===

HWQ

Vcmx

=


Vc = 0.1875 m/s 18.75 cm/s

Esta velocidad se encuentra cerca del rango marcado que es de 20.0 cm/s, ladiferencia es 1.25 cm/s, por lo que se acepta

Volumen de tolva

Volumen de arenas producido promedio

Vap = 300 l/da

Este valor es promedio para zonas tpicas municipales

Volumen de tolva = 0.3 m3

donde:

h = altura de la tolva (m)V = volumen de arenas (m3)As = rea superficial (m2)

Caractersticas geomtricas y gastos a travs de un vertedor proporcional DobleSutro

h

y

b

x

a

smm

smmm

smVc /1875.0

16.0

/030.0)50.0()32.0(

/030.02

33

===

AsV

h=

mmm

mh 20.017.0

75.1

30.02

3

==

CL


a = 3 cmb = 20 cm

y (cm) x (cm) h (cm) Q (lps)1 15.9 1 52 12.5 2 64 8.2 4 96 5.9 6 128 4.6 8 1510 3.7 10 1815 2.5 15 2616 2.38 16 27.517 2.26 17 2918 2.14 18 30.519 2.02 19 3220 1.9 20 3425 1.5 25 4130 1.3 30 4940 1.0 40 64

Prediseo Crcamo de bombeo Las Flores

Capacidad mnima:5 minutos de almacenamiento a caudal mximo instantneo15 minutos de operacin continua de la bomba

Capacidad mxima:Sin exceder de 20 minutos a caudal promedio

Gastos:1 etapa ao 2003Qmed = 20 lpsQmax inst = 60 lps

Comparacin de gasto mximo

donde P = poblacin en miles de habitantes

+

+=P

QmedQ4

141mx


Qmx = 20 lps x 2.97 = 59.40 lps

Capacidad mnima:(5 min) (60 seg/min) (0.060 m3/s) = 18.0 m3

(15 min) (60 seg/min) (0.020 m3/s) = 18.0 m3

Capacidad mxima:(20 min) (60 seg/min) (0.020 m3/s) = 24.0 m3

Gastos2 etapa ao 2017Qmed = 30 lpsQmx inst = 84 lps

Comparacin de gasto mximo

donde P = poblacin en miles de habitantes

Qmx = 30 lps x 2.8 = 84 lps


(15 min) (60 seg/min) (0.030 m3/s) = 27.0 m3


++=

+

+=11.34

14120

655.94

14120mx lpslpsQ

[ ]97.112011.7

14120mx +=

+= lpslpsQ

+

+=P

QmedQ4

141mx

++=

+

+=78.34

14130

329.144

14130mx lpslpsQ

[ ]18.113078.7

14130mx +=

+= lpslpsQ


Predimensionamiento crcamo de bombeo Las Flores

V = 27.0 m3

V = A x h

donde:

V = volumen del crcamo (m3)A = rea superficial del crcamo (m2)

h = tirante de agua en el crcamo (m)

donde:

Geometra del crcamo de bombeo

El crcamo de bombeo se har circular con un dimetro de 4.50 m y un reasuperficial de 15.90 m2, el tirante hidrulico ser:

h = 1.698 m 1.70 m

Para la 1 etapa hasta el ao 2003 el crcamo requiere de

V = 27.0 m3

A = 15.9 m2

23

5.130.20.27

mmm

hV

A ===

4

2DA

=

p

pA

D4

=

mm

D 15.419.171416.3

)5.13(4 2===

2

3

9.15

0.27

m

mAV

h ==


f = 4.5 mh = 1.7 m

Para la 2 etapa hasta el ao 2017, se requiere de un volumen de 36.0 m3, teniendoun rea superficial de 15.9 m2 y un dimetro de 4.5 m, el tirante hidrulico cambia a:

Geometra del crcamo de bombeo para absorber las variaciones de gasto hasta la2 etapa ao 2017

Area superficial = 15.90 m2

Dimetro = 4.50 mTirante til de agua = 2.00 m

Las Figuras No. 15 a 16 muestran el esquema del pretratamiento junto con elcrcamo de bombeo para la 1er Alternativa, 1er crcamo Las Flores.

CUADRO NO. 71

VALORES DE bb EN LA ECUACIN DE KIRSCHMER

TIPO DE BARRA bbRectangular de bordes afilados 2.42Rectangular con cara semi-circular corriente arriba 1.83Circular 1.79Rectangular con cara semi-circular corriente arriba y abajo 1.67

mm

mAV

h 26.29.15

0.362

3

===


CUADRO NO. 72

TAMAO DE ABERTURAS DE CRIBA DE GRUESOS Y FINOS

TIPO DE CRIBA ABERTURA(MM)

OBSERVACIONES

Cribas de barras antes de bombas dealimentacin de agua residual y cmaras dedesarenado

51 a 153(2 a 6 pulg)

Cribas de barras antes de otros dispositivoso procesos

19 a 51(0.75 a 2 pulg)

Aberturas de25 mm (1 pulg) sonampliamente aceptadas como satisfactorias

Trituradores 6 a 19(0.25 a 0.75pulg)

La abertura es una funcin de la capacidadhidrulica del dispositivo

Cribas fijas (estticas) 1.3 a 6.4(0.09 a 0.25pulg)

Aberturas menores de 2.3 mm han sidoutilizadas para pretratamiento y/otratamiento primario

Cribas de finos mviles 0.02 a 0.3

CUADRO NO. 73

VISCOSIDAD Y DENSIDAD DEL AGUACALCULADAS POR EL INTERNATIONAL CRITICAL TABLES

TEMPERATURAC

DENSIDADrr, gg

(GRAMOS/CM3),TAMBIN S

VISCOSIDADABSOLUTA mm,

CENTIPOISES (1)

VISCOSIDADCINEMTICA nn,CENTISTOKES (2)

TEMPERATURAF

0 0.99987 1.7921 1.7923 32.02 0.99997 1.6740 1.6741 35.64 1.00000 1.5676 1.5676 39.26 0.99997 1.4726 1.4726 42.88 0.99998 1.3872 1.3874 46.410 0.99973 1.3097 1.3101 50.012 0.99952 1.2390 1.2396 53.614 0.99927 1.1748 1.1756 57.216 0.99897 1.1156 1.1168 60.818 0.99862 1.0603 1.0618 64.420 0.99823 1.0087 1.0105 68.022 0.99780 0.9608 0.9629 71.624 0.99733 0.9161 0.9186 75.226 0.99681 0.8746 0.8744 78.828 0.99626 0.8363 0.8394 82.430 0.99568 0.8004 0.8039 86.0

(1) 1 centipoise = 10-2 (gramos masa)/(cm)(seg). Para convertir a (lb fuerza)(seg)/(pie cuadrado), multiplquensecentipoise por 2.088 x 10-5.

(2) 1 centistoke = 10-2 cm2/seg. Para convertir a (pies cuadrados)/(seg)), multiplquense centistoikes por 1.075 x10-5.1 gramo/cm3 = 62.43 lb/pie cu.


Clculo de la potencia de la bomba

Datos bsicos

Q = 10 lps = 0.01 m3/sH = 12 m.c.a.n = 1750 rpmg = 9781 N/m3 a 23C (Cuadro No. I-4)pr = 0.9781nb = 0.79

donde:

Q = gasto de diseo de la bomba (m3/s)H = carga total de bombeo (m.c.a.)n = velocidad de rotacin de la bomba (rpm)g = peso especfico del agua bombeada (N/m3)pr = densidad relativa del agua a la temperatura de bombeonb = eficiencia de la bomba a las condiciones de diseo Q, H y n

Tipo de bomba: vertical a flujo mixtoCondiciones de operacin: motor operando a plena cargaCaractersticas fsicas del fluido: aguas residuales sin pocos residuos slidos

Potencia de bombeo (Wb)

Potencia del motor elctrico a n = 1750 rpm en el rango de potencia 7.17 Kw es elmnimo para 5 HP, la eficiencia del motor nm = 0.834

donde:

Wm = potencia del motor (Kw)Wb = potencia de la bomba (Kw)nm = eficiencia del motor

nb

HQWb

=1000g

KwWb 48.1790

72.1173)79.0()1000(

)12()01.0()9781(===

nmWb

Wm=


Wm (HP) = (1.77 Kw) (1.34) = 2.30 HP

La potencia inmediata superior a la calculada es 5 HP.

Clculo de la 1 Alternativa Lagunas Anaerobias Laguna Facultativa Laguna de pulimiento o maduracin

Datos base para el clculo de la laguna anaerobiaDBO5 tot = 250 mg/lColiformes tot = 3.28 E6 NMP/100 mlTemperatura mes ms fro = 15C

Correlacin de Saidam y Al Salem (1988)

Para lagunas anaerobias secundarias

Le = -138 + 0.35 (T) + 3494 (lv) + 32 f

donde:

Le = DBO5 en el efluente (mg/l)T = temperatura del aire (C)lv = carga volumtrica (g/m3-d)f = tiempo de residencia hidrulica (d)

Vlida para concentraciones de DBO5 tot del influente entre 213 y 440 mg/l;temperaturas del agua entre los 13.8 y los 27.5C; carga volumtrica de 0.029 a0.078 kg/m3-d y tiempos de retencin hidrulica de 4.7 a 8 das.

KwKw

Wm 77.1834.0

48.1==


CUADRO NO. 74

PROPIEDADES FISICAS DEL AGUA

Presin vaporT(C)

ggN/m3

rrkg/m3

EEKpaXe6

mmPa s

nnm2/s kPa m.c.a.

0 9805 999.8 1.98 1.78E-3 1.79E-6 0.61 0.065 9807 999.9 2.05 1.53E-3 1.52E-6 0.87 0.0910 9804 999.7 2.10 1.31E-3 1.31E-6 1.23 0.1315 9798 999.1 2.15 1.14E-3 1.14E-6 1.70 0.1720 9789 998.2 2.17 1.00E-3 1.00E-6 2.34 0.2425 9777 997.0 2.22 8.90E-4 8.93E-7 3.17 0.3230 9764 995.7 2.25 7.98E-4 8.00E-7 4.24 0.4340 9730 992.2 2.28 6.53E-4 6.58E-7 7.38 0.7650 9689 988.0 2.29 5.47E-4 5.53E-7 12.33 1.2760 9642 983.2 2.28 4.66E-4 4.74E-7 19.92 2.0770 9589 977.8 2.25 4.04E-4 4.13E-7 31.19 3.2580 9530 971.8 2.20 3.54E-4 3.67E-7 47.34 4.9790 9466 965.3 2.14 3.15E-4 3.26E-7 70.10 7.41100 9399 958.4 2.07 2.82E-4 2.94E-7 101.3 10.78

T = Temperatura (C)g = Peso especfico (N/m3)r = Densidad (kg/m3)E = Mdulo de elasticidad (kPa)m = Viscosidad dinmica (Pa s)n = Viscosidad cinemtica (m2/s)Pv = Presin de vapor (kPa o m.c.a.)

CUADRO NO. 75

POTENCIA NOMINAL DE MOTORES ELCTRICOS 60 Hz, 3ff, C.A.TPICA PARA n = 1750 @ PLENA CARGA

POTENCIA NOMINALNORTEAMERICANA

POTENCIA NOMINAL EUROPEA

HP EFICIENCIA K W EFICIENCIAVOLTAJE

5 83.4 7.17 80.2 220/4407.5 85.2 9.85 80.9 220/44010 86.2 13.4 81.7 220/44015 85.5 21.17 82.1 44020 87.6 26.80 85.8 44025 87.9 30.83 86.5 44030 88.9 37.53 88.0 44040 89.5 45.57 87.0 44050 90.5 69.70 90.0 44060 90.3 79.08 90.4 44075 90.9 101.87 91.6 440100 90.8 147.45 92.7 440200 93.2 278.82 94.3 440300 84.4 - - - - - - 440


Ecuaciones de diseo

donde:

lv = carga volumtrica (g/m3-d)Li = DBO5 tot en el influente (mg/l)Qmed = gasto medio (lps)Va = volumen de la laguna (m3)

Va = Q x t

donde:

Va = volumen de la laguna (m3)Q = gasto medio (m3/s)t = tiempo de retencin hidrulica (d) (propuesto)

Va = (0.01 m3/s) (5 d) (86400 s/d) = 4320 m3

Carga orgnica

(250 mg/l) (10 lps) = 2500 mg/s 1000,000 mg/kg = (0.0025 kg/s) (86400 s/d) =216 kg/d

las lv recomendadas son de 0.029 a 0.078 kg/m3-d por lo que el clculo es correcto

Eficiencia de remocin para la DBO5 tot = 50%

Le = (Li) (0.50) = (250 mg/s) (0.5) = 125 mg/l

Correlacin de Saidam y Al Salem (1988)

Le = -138 + 0.35 (T) + 3494 (lv) + 32 f

Le = -138 + 0.35 (15) + 3494 (0.05) + 32 (5)

Le = -138 + 5.25 + 174.7 +160 = 201.95 mg/l

VaQmedLi

v

=l

dmkgm

dkgv -== 3

3/05.0

4320

/216l


Clculo de rea de la laguna

donde:

As = rea superficial de la laguna (m2)V = volumen de la laguna (m3)z = profundidad de la laguna (m)

Dimensionamiento de la laguna

La relacin largo/ancho ser de 2:1 para obtener un flujo lo ms cercano almezclado.

A = a x b donde b = 2a, entonces

A = a x 2a = 2a2 donde

a = 23 mb = 23 m x 2 = 46 m

Geometra de la laguna

a = 23 mb = 46 mz = 4 m

%22.191922.0250

95.201250% ==

-=

zV

As=

Hammm

As 108.010804

4320 23

===

2A

a =

mmm

a 235402

1080 22

===


Datos complementarios de diseo

Li = 250 mg/lt = 5 dT = 15Clv = 0.05 kg/m3-d% eficiencia = 50Le = 125 mg/l

Datos base para el clculo de la laguna facultativaDBO5 tot = 125 mg/lColiformes tot = 3.28 E6 NMP/100 mlTemperatura mes ms fro = 15C

Clculo de la carga superficial

ls = (250) (1.085)T-20

ls = (250) (1.085)15-20

ls = (250) (1.085)-5

ls = (250) (0.665) = 166.26 kg/Ha-d

(Yez, 1980)

lsmax = (357.4) (1.085)Tagua-20

lsmax = (357.4) (1.085)24-20

lsmax = (357.4) (1.0854)

lsmax = (357.4) (1.386) = 495.36 kg/Ha-d

(McGarry y Pescod, 1970)

lsmax = (400.6) (1.0993)T-20

lsmax = (400.6) (1.0993)15-20

lsmax = (400.6) (1.0993-5)

lsmax = (400.6) (0.623) = 249.53 kg/Ha-d


Consideraciones

ls = 100 a 400 kg/Ha-d

ls = Hasta 357 kg/Ha-d

Clculo del rea de la laguna

Li = 125 mg/lQmed = 10 lps

Carga orgnica


VL = (Qmed) (t)

donde:

VL = volumen de la laguna (m3)Qmed = gasto medio de diseo (lps)t = tiempo de retencin hidrulico (d) (propuesto)

VL = (0.010 m3/s) (20 d) (86400 s/d)

VL = 17280 m3

El valor del ls obtenido es mayor que el propuesto en el rango aceptado.

sQmedLi

Afl

=

Hammm

zV

As 152.1115205.1

17280 23

====

dHakgHa

dkgs -== /5.937

152.1)/108()10(

l


Clculo del rea superficial

El valor del rea (Af) obtenida es demasiado grande

Clculo del tiempo de retencin

Es mucho tiempo, iniciaremos el clculo con otros datos.

(Li) (Qmed) = 108 kg/dls1 = 166.26 kg/Ha-dls2 = 249.53 kg/Ha-d (McGarry y Pescod, 1970)


Af1 = 0.6496 Ha 0.65 Ha

Af2 = 0.4328 Ha 0.433 Ha

Para el diseo tomaremos Af1 = 0.65 Ha

HadHakg

dkg

s

QmedLiAf 50.6

/26.166

)/108()10()()()10(=

-==

l

[ ])()()001.0(2)()()2(

eAfQ

zAff

-=q

[ ] [ ] 3251728195000

)5()65000()001.0()864()2(

)5.1()65000()2(

-=

-=fq

dasdf 1399.1381403

195000==q

HadHakg

dkgs

QmedLiAf 6496.0

/26.166/108

1 =-=

=

l

HadHakg

dkgAf 4328.0

/53.249

/1081 =-

=


Clculo del tiempo de retencin

Verificacin del tiempo de residencia hidrulica

Para obtener un flujo pistn, daremos una relacin largo:ancho de 10

Geometra de la laguna

A = (a) (b); donde b = 10a entonces

A = a x 10a = 10a2

donde:

a = 25.49 m 25.50 m

b = 25.50 m x 10 = 255.0 m

pero como el ancho de la laguna anaerobia es 23 m, corregiremos:

a = 23 mb = 283 m

La relacin largo:ancho es de:

[ ] [ ] [ ] 5.32172819500

)5()6500()001.0()864()2(

)5.1()6500()2(

)()()001.0(2

)()()2(

-=

-=

-=

eAfQ

zAffq

df 5.115.1695

195000==q

ddm

m

dm

mmQ

zAfQV

52.11/846

9750

/846

)5.1()6500(3

3

3

2

===

==q

49.2565010

650010

22

==== mmA

a

mm

m

aA

b 61.28223

6500 2===


Clculo del nmero de dispersin (d)

donde:

d = nmero de dispersinX = relacin largo:ancho de la laguna

Clculo del coeficiente de decaimiento Kb

Kb = (0.841) (1.07T-20) = (0.841) (1.0715-20)

Kb = (0.841) (1.07-5) = 0.5996 0.6

Clculo de

Clculo de los coliformes totales en el efluente

3.1223

283=

m

m

)0136.1()25392.0(26118.0 2XX

Xd

++-=

[ ] [ ]2)3.12()0136.1()3.12()25392.0(26118.03.12

++-=d

079.021.1563.12

4754.15312326.326118.03.12

==++-

=d

dKba += q41

78.11804.3)079.0()5.11()6.0()4(1 ==+=a

=+

=+

=

-

-

2

)079.0()2(

78.11

2

21

)78.11(

)78.1()4(

)1(

4 e

a

eaNiNe d

a

( )===

-

-

73.7

)78.1()4(

)78.2(

)78.1()4( 9367.4

2

158.0

78.0

ee

NiNe


Ne = (Ni) (0.0066) = (3.28E6) (0.0066) = 21648

Ne = 21648 NMP/100 ml

Clculo de la DBO5 total en el efluente

donde lsr = (0.765) (ls) 0.8

lsr = (0.765) (166.26 kg/Ha-d) 0.8

lsr = 127.19 kg/Ha-d 0.8 = 126.39

(61.34 kg/d) (1000,000 mg/kg) 86400 s/d = 709.95

710 mg/s 10 lps = 71 mg/l

Le = 71 mg/l


Li = 125 mg/lNi = 3.28E6 NMP/100 mlt = 11.5 dasT = 15Cls = 166.26 kg/Ha-dLe = 71 mg/l

0066.073.7

0513.073.7

)072.0()78.1()4(===

NiNe

Hasrs

totDBO65.0

)(5

ll -=

Ha

dHakgdHakgtotDBO

65.0

/39.126/26.1665

---=

dkgHa

dHakgtotDBO /34.61

65.0/87.39

5 =-

=

2.43423.0125

71125% ==

-=eficiencia


%E DBO5 tot = 43.2Ne = 2.2E4 NMP/100 ml

Datos base para el clculo de la laguna de maduracin o pulimiento

DBO5 tot = 71 mg/lColiformes tot = 2.2 E4 NMP/100 mlTemperatura = 15C

Clculo del porcentaje de remocin remanente

Clculo del volumen de la laguna

V = Q t = (0.010 m3/s) (5 d) (86400 s/d) = 4320 m3

Clculo del rea (A)

El ancho de las lagunas anaerobia y facultativa es de 23.0 m, mantendremos estemismo ancho, la geometra ser:

La relacin largo:ancho es:


%54.422000

)1000()100()()100(===

NiNe

h

223

332307.33233.1

4320mm

mm

zV

A ===

mmm

m

aA

b 50.14447.14423

3323 2===

28.623

50.144=

m

m

)0136.1()25392.0(26118.0 2XX

Xd

++-=


d = 0.15

Kb = 0.6

Clculo de

Clculo de los coliformes totales

Ne = (Ni) (0.1) = (22000) (0.1) = 2200 NMP/100 ml, no se encuentra dentro de norma

Clculo del volumen

V = Q t = (0.01 m3/s) (13 d) (86400 s/d) = 11232 m3

[ ] [ ]2)28.6()0136.1()28.6()25392.0(26118.028.6

++-=d

149.002.4228.6

452.405946.126118.028.6

==++-

=d

dKba += q41

67.18.2)15.0()5()6.0()4(1 ==+=a

=+

=+

=

-

-

2

)15.0()2(

67.11

2

2

1

)67.11(

)67.1()4(

)1(

4 e

a

eaNiNe d

a

1.013.7718.0

==NiNe

dasd 1333.13045.06.0

==q

( )==

+=

-

-

13.7)67.1()4(

)1(

)67.1()4( 23.2

2

2

1

e

a

eNiNe d

a


Clculo del rea (A)

Relacin largo:ancho


Clculo de (a)

Clculo de los coliformes totales en el efluente (Ne)

Ne = (22000 NMP/100 ml) (0.0066) = 145.2 NMP/100 ml

23

74885.1

11232m

mm

zV

A ===

mmmm

aA

b 50.32556.32523

7488 2===

15.1423

50.325=

m

m

)0136.1()25392.0(26118.0 2XXX

d++-

=

[ ] [ ]2)15.14()0136.1()15.14()25392.0(26118.015.14

++-=d

069.057.20415.14

24.201593.326118.015.14

==++-

=d

dKba += q41

78.115.3)069.0()13()6.0()4(1 ==+=a


Geometra de la laguna de maduracin o pulimiento

a = 23.00 mb = 325.50 mz = 1.50 m


Li = 71 mg/lNi = 2.2E4 NMP/100 mlt = 13 dasT = 15CLe = 53.25 mg/l% de eficiencia de remocin de DBO5 tot = 25Ne = 145.2 NMP/100 ml

Clculo de una laguna facultativa primaria

Datos base para el clculoDBO5 tot = 250 mg/lColiformes tot = 3.28 E6 NMP/100 mlTemperatura = 15C

Clculo de la carga superficial (ls)

ls = (250) (1.085)T-20

ls = (250) (1.085)15-20

ls = (250) (1.085)-5

ls = (250) (0.665) = 166.26 kg/Ha-d

Carga orgnica



Clculo del rea superficial (As)

Clculo del tiempo de retencin (qf)

Verificacin del tiempo de residencia

Para obtener un flujo pistn, daremos una relacin largo:ancho de 12

Clculo del nmero de dispersin

Clculo del coeficiente de decaimiento (Kb)

Kb = (0.841) (1.07T-20) = (0.841) (1.0715-20)

Kb = (0.841) (1.075) = 0.5996 0.6

HaHadkg

dkg

s

QmedLiAs 3.1299.1

/26.166

/216==

=

l

[ ] [ ] [ ] 65172839000

)5()13000()001.0()864()2(

)5.1()13000()2(

)()()001.0(2

)()()2(

-=

-=

-=

eAfQ

zAffq

dasf 45.23166339000

==q

ddm

mmQ

zAfQV

05.23/846

)5.1()13000(3

2

==

==q

)0136.1()25392.0(26118.0 2XXX

d++-

=

[ ] [ ]2)12()0136.1()12()25392.0(26118.012

++-=d

0807.074.148

129584.14504704.326118.0

12==

++-=d


Clculo de (a)

Clculo de los coliformes totales en el influente

Ne = (3.28E6) (0.000196) = 643.02 NMP/100 ml


donde lsr = (0.765) (ls) 0.8

lsr = (0.765) (166.26 kg/Ha-d) 0.8

lsr = 127.19 kg/Ha-d 0.8 = 126.39

000196.022.11

0022.022.11

)000234.0()35.2()4(===

NiNe

( )===

-

-

22.11)35.2()4(

)35.3(

)35.2()4( 36.8

2

1614.0

35.1

eeNiNe

=+

=+

=

-

-

2

)0807.0()2(

35.21

2

2

1

)35.21(

)35.2()4(

)1(

4 e

a

ea

NiNe d

a

dKba += q41

35.254.5)0807.0()45.23()6.0()4(1 ==+=a

Hasrs

totDBO65.0

)(5

ll -=

Ha

dHakgdHakgtotDBO

3.1

/39.126/26.1665

---=

dkgHa

dHakgtotDBO /67.30

3.1

/87.395 =

-=


(30.67 kg/d) (1000,000 mg/kg) 86400 s/d = 354.98 mg/s

354.98 mg/s 10 lps = 35.49 mg/l

Li = 35.49 mg/l

Geometra de la laguna facultativa primaria

Af = 1.3 Ha = 13000 m2

Af = a b; donde b = 12a, entonces

Af = (a) (12a) = 12a2 donde

a = 32.9 m 33 mb = 33 m x 12 = 396 mz = 1.5 m


Li = 250 mg/lNi = 3.28E6 NMP/100 mlt = 23.45 dT = 15CLe = 35.49 mg/l% de eficiencia de remocin de DBO5 tot = 85.80Ne = 643.02 NMP/100 ml

Clculo de la laguna facultativa secundaria

Datos base para el clculoDBO5 tot = 125 mg/lColiformes tot = 3.28 E6 NMP/100 mlTemperatura = 15C

50.85250

49.35250% =

-=eficiencia

22

33.108312

1300012

mmA

a ===


Clculo del volumen

V = Q t = (0.01 m3/s) (15 d) (86400 s/d)

V = 12960 m3


a = 23.0 mb = 376.0 mz = 1.5 m

La relacin largo:ancho es de

Clculo del nmero de dispersin

Kb = 0.6

)0136.1()25392.0(26118.0 2XX

Xd

++-=

Hammm

zV

Asf 864.0864050.1

12960 23

====

mmm

m

aAsf

b 37665.37523

8640 2===

[ ] [ ]2)3.16()0136.1()3.16()25392.0(26118.03.16

++-=d

06.058.2703.16

70.266139.426118.03.16

==++-

=d

3.1623

376=

m

m


Clculo de (a)

Clculo de los coliformes totales en el efluente

Ne = (Ni) (0.00138) = (3.28E6) (0.00138) = 4531.75

Ne = 4531.75 NMP/100 ml


Carga orgnica

(125 mg/l) (10 lps) [(1000,000 mg/kg) (86400 s/d)] = 108 kg/d

dKba += q41

78.116.3)06.0()15()6.0()4(1 ==+=a

00138.073.7

01068.073.7

)0015.0()78.1()4(===

NiNe

( )===

-

-

73.7)78.1()4(

)78.2(

)78.1()4( 75.6

2

12.0

78.0

eeNiNe

=+

=+

=

-

-

2

)06.0()2(

78.11

2

21

)78.11(

)78.1()4(

)1(

4 e

a

eaNiNe d

a

Hasrs

totDBO65.0

)(5

ll -=

dHakgHa

dkg

Asf

QmedLis -==

= /125

864.0

/108l


[(34.92 kg/d) (1000,000 mg/kg)] 86400 s/d = 404.17 mg/s

404.17 mg/s 10 lps = 40.42 mg/l

Le = 40.42 mg/l


Li = 125 mg/lNi = 3.28E6 NMP/100 mlt = 15 dasT = 15Cls = 125 kg/Ha-dLe = 40.42 mg/l%E DBO5 tot = 67.66Ne = 4.5E3 NMP/100 ml

Datos bsicos para el clculo de la laguna de maduracin o pulimiento

DBO5 tot = 40.42 mg/lColiformes tot = 4.5 E3 NMP/100 mlTemperatura = 15CTiempo de retencin = 5 dasNe = 450 NMP/100 mla = 23.00 mb = 145.50 mz = 1.50 m

dkgHa

dHakgdHakg/92.34

864.0

/825.94/125=

---

[ ]Ha

dHakgdHakg

864.0

8.0)/125()765.0(/125 ----

66.67125

42.40125% =

-=eficiencia


Clculo del Pretratamiento para la Alternativa de dos crcamos de bombeo, el1 en El Rastro y el 2 en Las Flores.

Diseo para el 1 crcamo de bombeo en El Rastro

Diseo del Proceso

Ecuacin bsica para el diseo del cribado

donde:

W = ancho del canal (m)B = espesor de las barras de la rejilla (mm)S = espacio entre barras (mm)F = flujo mximo o de diseo (m3/s)K = constante numrica (ad)V = velocidad mxima a travs de las rejillas (m/s)D = tirante de agua a flujo de diseo (m)


F = 1. Etapa 50 lps y 2 etapa 25 lps ms, total 75 lpsF = 0.025 m3/sV = 0.45 m/sB = 12 mmS = 25 mm (Tabla I-2)D = 0.2 m (propuesto)K = 1 (adimensional)

Crcamo El Rastro (Crcamo No. 1)

1 etapa ao 2003Qmed = 16.0 lpsQmx. inst. = 49.3 lpsQmx. ext. = 66.57 lps


+=

VDFK

xS

SBW


Como el pretratamiento tiene que manejar normalmente el gasto mximoinstantneo, tanto para la 1 etapa como para la 2 etapa, y adems se disear demanera modular, tomaremos en primer lugar los 50 lps de gasto mximo instantneopara el diseo, posteriormente revisaremos su comportamiento para el gasto mximoextraordinario.



75 lps de capacidad, contra 90.41 lps que se esperan como gasto mximoextraordinario para la 2 etapa, no cubren lo requerido, ya que falta considerar los15.41 lps de diferencia, por lo que cada canal de pretratamiento se cargara en sucapacidad original con 5.14 lps de ms, esto cuando se presente el gasto mximoextraordinario, representando un 20.56% ms de su capacidad en ocasioneseventuales, por lo que se acepta el gasto de diseo de 25 lps.

Por tanto, considerando la ecuacin planteada originalmente:

Y sustituyendo valores:

W = 0.41 m = 0.40 m

donde:

hL = prdida de carga (mm)b = factor de forma de la barraW = ancho del canal corriente arriba de la barra (m)b = espacio mnimo entre barras (mm)

+=

VD

FK

S

SBW

+=

)2.0()/45.0(

)1()/025.0(

25

2512 3

msm

sm

mm

mmmmW

qb SenhvbW

hL

=

34

)278.0()48.1(/009.0

/025.02537

2

3

msm

smmmmm

W =

=


hv = carga de velocidad corriente arriba de la barra (m)q = ngulo de la barra de cribado con respecto a la horizontal del canal

(grados)

hL = (16)1.333 (1.83) (0.2 m) (0.5) = 7.37 mm 7.5 mm

donde:

NB = nmero de barras (piezas)W = ancho del canal (m)S = espacio entre barras de la rejilla (mm)B = espesor de las barras de la rejilla (mm)

donde:

V2 = velocidad del canal (m/s)F = flujo mximo de diseo (m3/s)W = ancho del canal (m)D = tirante de agua a flujo mximo de diseo (m)

donde:

V1 = velocidad a travs de las barras de la rejilla (m/s)

)30()2.0()83.1(025.0

4.0 34

Senmm

mhL

=

SBSW

NB++

=

piezasmm

mmmm

NB 1148.11037.0425.0

025.0012.0025.04.0

==+

+=

WDF

V =2

smm

smmmsm

V /35.008.0

/025.0)2.0()4.0(

/025.02

33

2 ===

DSNBF

V-

=)1(1


NB = nmero de barras (ad)S = espacio entre barras de la rejilla (mm)D = tirante de agua a flujo mximo de diseo (m)F = flujo mximo de diseo (m3/s)

Verificando prdida de carga a travs de la rejilla, considerando barras limpias.

donde:

h = prdida de carga (mm)V1 = velocidad a travs de las barras de la rejilla (m/s)V2 = velocidad en el canal de cribado (m/s)g = aceleracin debida a la gravedad (m/s2)

h = 9.75 mm 10 mm



donde:

As = rea superficial (m2)

smm

smmm

smV /5.0

05.0

/025.0)2.0()025.0()111(

/025.02

33

1 ==-=

[ ]g

VVh

22

21 )()(750 -=

[ ]2

22

/81.9

)/35.0()/5.0(750

sm

smsmh

-=

[ ]2

22

2

2222

/81.9

)/1275.0()750(

/81.9

/1225.0/25.0750

sm

sm

sm

smsmh =

-=

aceptableesperommmmsm

smh 5.775.9

/81.9

/625.952

22

==

23

44.1/0173.0/025.0mx

msmsm

VsQ

As ===


Qmax = gasto mximo instantneo (m3/s)Vs = velocidad de sedimentacin para el 100% de remocin; se obtiene de la

Figura No. 13 No. 14 anexas, para lo cual hay que conocer D, S y latemperatura de operacin

D = dimetro de la partcula a separar (mm)D = 0.2 mmS = densidad relativa de la partcula (ad)S = 2.65 (ad)T = temperatura media de operacin (C)T = 23.2C


donde:

At = rea transversal (m2)Qmax = gasto mximo de diseo (m3/s)Va = velocidad de arrastre (m/s)

Tirante de agua (H)

donde:

H = tirante de agua (m)At = rea transversal (m2)W = ancho del canal (m)

VaQ

Atmx

=

23

1345.0/1858.0/025.0

msmsm

At ==

WAt

H =

mmmm

H 34.0336.04.0

1345.0 2==



donde:

Lc = largo del canal (m)As = rea superficial (m2)W = ancho del canal (m)


donde:

Tr = tiempo de retencin (s)W = ancho del canal (m)Lc = largo del canal (m)H = tirante de agua (m)Qmax = gasto mximo de diseo (m3/s)

Velocidad en el canal (Vc)

donde:

Vc = velocidad en el canal (m/s)Qmax = gasto mximo de diseo (m3/seg)H = tirante del agua (m)W = ancho del canal (m)

WAs

Lc =

mmm

Lc 6.34.0

44.1 2==

mxQHLcW

Tr

=

ssm

m

sm

mmmTr 58.19

/025.0

4896.0

/025.0

)34.0()6.3()4.0(3

3

3===

HWQ

Vcmx

=


Vc = 0.1838 m/s 18.38 cm/s

Volumen de tolva

Volumen de arenas producido promedio

donde:

h = altura de la tolva (m)V = volumen de arenas (m3)As = rea superficial (m2)


h

y

b

x

a

CL

smm

smmmsm

Vc /1838.0136.0

/025.0)4.0()34.0(

/025.02

33

===

AsV

h=

mmm

mh 2.021.0

44.1

30.02

3

==


a = 3 cmb = 20 cm

y (cm) x (cm) h (cm) Q (lps)1 15.9 1 52 12.5 2 64 8.2 4 96 5.9 6 128 4.6 8 1510 3.7 10 1811 3.46 11 19.612 3.22 12 21.213 2.98 13 22.814 2.74 14 24.415 2.5 15 2620 1.9 20 3425 1.5 25 4130 1.3 30 4940 1.0 40 64

14.5 cm = 25 lps

Prediseo Crcamo de bombeo El Rastro



Gastos:1 etapa ao 2003Qmed = 16 lpsQmax inst = 50 lps


(15 min) (60 seg/min) (0.016 m3/s) = 14.4 m3



Gastos:2 etapa ao 2017Qmed = 23.5 lpsQmax inst = 68.4 lps


(15 min) (60 seg/min) (0.0235 m3/s) = 21.15 m3


Predimensioamiento crcamo de bombeo

V = 21.15 m3

V = A x h

donde:

V = volumen del crcamo (m3)A = rea superficial del crcamo (m2)h = tirante de agua en el crcamo (m)

donde:

23

5.130.20.27

mmm

hV

A ===

4

2DA

=

p

pA

D4

=

mm

D 15.419.171416.3

)5.13()4( 2===




h = 1.91 m 1.9 m


V = 21.15 m3

A = 11.04 m2

f = 3.75 mh = 1.90 m

Para la 2 etapa hasta el ao 2017, se requiere de un volumen de 28.2 m3, teniendoun rea superficial de 11.04 m2 y un dimetro de 3.75 m, el tirante hidrulico cambiaa:

Para la 2 etapa hasta el ao 2017, el crcamo de bombeo requiere de:

V = 28.2 m3

A = 11.04 m2

f = 3.75 mh = 2.55 m

Las Figuras No. 17 a 18 muestran el esquema del pretratamiento junto con elcrcamo de bombeo para la 2 Alternativa, 1er crcamo El Rastro.


Datos bsicos

Q = 8 lps = 0.008 m3/sH = 15 m.c.a.n = 1750 rpmg = 9781 N/m3 a 23Cpr = 0.9781

2

3

04.11

15.21

m

m

A

Vh ==

mm

mAV

h 55.204.11

2.282

3

===


nb = 0.79

donde:

Q = gasto de diseo de la bomba (m3/s)H = carga total de bombeo (m.c.a.)n = velocidad de rotacin de la bomba (rpm)g = peso especfico del agua bombeada (N/m3)pr = densidad relativa del agua a la temperatura de bombeonb = eficiencia de la bomba a las condiciones de diseo Q, H y n


Potencia de bombeo


donde:

Wm = potencia del motor (Kw)Wb = potencia de la banda (Kw)nm = eficiencia del motor

Wm (HP) = (1.77 Kw) (1.34) = 2.38 HP


)()1000( nbHQ

Wb

=g

KwWb 486.1790

72.1173)79.0()1000(

)15()008.0()9781(===

nmWb

Wm=

KwKw

Wm 77.1834.0

48.1==


Diseo para el 2 crcamo de bombeo en Las Flores

Crcamo Las Flores (Crcamo No. 2)



Como el pretratamiento tiene que manejar normalmente el gasto mximoinstantneo, tanto para la 1 etapa como para la 2 etapa y adems se disear demanera modular, en primer lugar se tomarn los 16 lps de gasto mximo instantneopara el diseo. Posteriormente se revisar su comportamiento para el gasto mximoextraordinario.



24 lps de capacidad contra 30 lps que se esperan como gasto mximo extraordinariopara la 2 etapa, no cubren lo requerido ya que falta considerar los 6 lps dediferencia, por lo que cada canal de pretratamiento se cargara en su capacidadoriginal con 2 lps de ms, esto cuando se presente el gasto mximo extraordinario,representando un 25% ms de su capacidad en ocasiones eventuales, por lo que seacepta el gasto de diseo de 8 lps.

Por tanto considerando la ecuacin planteada anteriormente:


F = 1 Etapa 16 lps y 2 etapa 8 lps ms, total 24 lpsF = 0.008 m3/sV = 0.45 m/sB = 12 mmS = 25 mm (Tabla I-2)

+=

DVKF

SSB

W


D = 0.10 m (propuesto)K = 1 (adimensional)

W = 1.48 x 0.18 m = 0.2664 m 0.30 m

D = 0.09 m

Para el clculo de la prdida de carga a travs de las barras considerando barraslimpias e inclinadas se utilizar la ecuacin de Kirschmer:

hL = 2.5 mm

El clculo del nmero de barras en la criba se efectuar con la siguiente expresin:

Revisin de la velocidad en el canal aplicando la siguiente expresin:

+=

)1.0()/45.0()1()/008.0(

252512 3

msmsm

mmmmmm

W

==

= )1777.0()48.1(

/045.0

/008.02537

2

3

msm

smmmmm

W

303

4

SenhvBW

hL

= b

mmmm

mhL 26.2)5.0()09.0()83.1(025.0

3.0333.1

=

=

SBSW

NB++

=

piezasmm

mm

mmNB 978.8

037.0325.0

025.0012.0

025.03.0==

++

=

DWF

V =2


Verificando la prdida de carga a travs de la rejilla, considerando barras limpias, yde acuerdo a la siguiente expresin:




[ ]g

VVh

22

21 )()(750 -=

[ ]2

22

/81.9

)/09.0()/2025.0(750

sm

smsmh

-=

mmhcondisearseperommmmmmsm

sm

sm

smh 95.296.8

/81.9

/37.84

/81.9

)/1125.0()750(2

22

2

22

====

23

46.0/0173.0/008.0

msmsm

VsQmax

As ===

VaQmax

At=

23

043.0/1858.0/008.0

msmsm

At ==

smsmm

sm

mm

smV /3.0/296.0

027.0

/008.0

)09.0()3.0(

/008.02

33

2 ===

DSNBF

V-

=)1(1

[ ] smsmmsm

mm

smV /45.0/44.0

018.0

/008.0

)09.0()025.0()19(

/008.02

33

1 ==-=


Tirante de agua (H)



Velocidad en el canal (Vc)

Vc = 0.1905 m/s 19.05 cm/s

WAt

H =

mmm

H 14.03.0

043.0 2==

WAs

Lc=

mmmm

Lc 55.153.13.0

46.0 2==

Qmax

HLcWTr

=

segsegm

m

segm

mmmTr 14.8

/008.0

065.0

/008.0

)14.0()55.1()3.0(3

3

3===

WHQmax

Vc=

smm

smmmsm

Vc /1905.0042.0

/008.0)3.0()14.0(

/008.02

33

===


Volumen de tolva


a = 3 cmb = 10 cm

y (cm) x (cm) h (cm) Q (lps)1 8.0 1 22 6.3 2 34 4.1 4 56 3.0 6 68 2.3 8 810 1.9 10 912 1.6 12 1114 1.3 14 1216 1.2 16 1418 1.1 18 1520 0.9 20 17

Prediseo Crcamo de bombeo Las Flores


h

y

b

x

a

AsV

h=

65.046.0

30.02

3

==m

mh

CL



Gastos:1 etapa ao 2003Qmed = 4.6 lpsQmx inst = 16.2 lps


(15 min) (60 seg/min) (0.0046 m3/s) = 4.14 m3


Gastos:2 etapa ao 2017Qmed = 6.7 lpsQmx inst = 22.8 lps


(15 min) (60 seg/min) (0.0067 m3/s) = 6.03 m3


Predimensionamiento del crcamo de bombeo

V = 6.84 m3

donde:

23

27.46.1

84.6m

mm

hV

A ===

4

2DA

=

p

pA

D4

=




h = 1.39 m 1.4 m


V = 6.84 m3

A = 4.91 m2

f = 2.50 mh = 1.40 m

Para la 2 etapa hasta el ao 2017, se requiere de un volumen de 8.04 m3, teniendoun rea superficial de 4.91 m2 y un dimetro de 2.50 m, el tirante hidrulico cambia a:

Para la 2 etapa hasta el ao 2017, el crcamo de bombeo requiere de:

V = 8.04 m3

A = 4.91 m2

f = 2.50 mh = 1.65 m

Las Figuras No. 19 y 20 muestran el esquema del pretratamiento junto con elcrcamo de bombeo para la 2 Alternativa, 2 crcamo Las Flores.


Datos bsicos

Q = 5 lps = 0.005 m3/sH = 18 m.c.a.n = 1750 rpm

mmmm

D 50.233.244.51416.3

)27.4()4( 22

===

mm

mAV

h 39.191.4

84.62

3

===

mmm

mAV

h 65.164.191.4

04.82

3

===


g = 9781 N/m3 a 23C (Tabla No. I-4)pr = 0.9781nb = 0.79


Potencia de bombeo


Wm (HP) = (1.34 Kw) (1.34) = 1.79 HP


Para la seleccin de la alternativa ms viable tanto tcnica como econmicamente,se obtendrn los costos de inversin tanto en la 1 etapa del proyecto como en la 2.Los nmeros generadores para obtener estos datos son los siguientes:

)()1000( nb

HQWb

=

g

KwWb 11.1790

29.880)79.0()1000(

)15()005.0()9781(===

nmWb

Wm=

KwKw

Wm 34.1834.0

11.1==


Cantidades de Obra Planta de Tratamiento. Alternativa 1

Movimiento de tierras

Excavacin

Laguna Anaerobiah (4 m) L (46 m) a (23 m) 3 = 12696 m3

Costo = (12696 m3) ($15.49 m3) = $196,661.04

Laguna Facultativah (0.75 m) L (376 m) a (23 m) 3 = 19458 m3

Costo = (19458 m3) ($15.49 m3) = $301,404.42

Laguna de Pulimientoh (0.75 m) L (144.5 m) a (23 m) 3 = 7477.87 m3

Costo = (7477.87 m3) ($15.49 m3)= $115,832.28

Terrapln

a = 6 m2

L = (46 m 4) + (376 m 4) + (144.5 m 4) + (23 m 12)L = 184 m +1504 m + 578 m + 276 m = 2542 mV = (6 m2) (2542 m) = 15252 m3

Costo = (15252 m3) ($34.21 m3) = $521,770.92

Relleno

h (0.6 m) L (46 m) a (23 m) 3 = 1904.4 m3

h (0.6 m) L (376 m) a (23 m) 3 = 15566.4 m3

h (0.6 m) L (144.5 m) a (23 m) 3 = 5982.3 m3

Total 23453.1 m3

Costo = (23453.1 m3) ($47.37 m3) = $1110,973.35

SubtotalesExcavaciones12696 m3 + 19458 m3 + 7477.87 m3 = 39631.87 m3 = $613,897.74

Terrapln15252 m3 = $521,770.92

2

)1()12(

2

)1()48(

2

)( mmmmmhbBa =

+=

+=


Relleno23453.1 m3 = $1110,973.35Total = $613,897.74 + $521,770.92 + $1110,973.35 = $2246,642.01

Crcamo de bombeo

Excavacin

h (3 m) L (3.6 m) a (6 m) = 64.8 m3

h (5 m) L (4.5 m) a (6 m) = 135 m3

V = (199.8 m3) ($15.49 m3) = $3,094.90

Concreto

L (6.6 m) h (0.98 m) e (0.1 m) 4 = 2.59 m3

L (6.6 m) a (0.5 m) e (0.1 m) 3 = 0.99 m3

P = p D = (3.1416) (4.5 m) = 14.14 mL (14.14 m) h (2.30 m) e (0.3 m) = 9.75 m3

V = (15.9 m2) e (0.3 m) = (4.77 m3) (3) = 14.31 m3

Subtotal = (27.64 m3) ($785.73 m3) = $21,717.58

Cimbra

L (6.6 m) h (0.98 m) 8 = 51.74 m2

(51.74 m2) ($47.52 m2) = $2,457.73L (14.14 m) h (2.3 m) 2 = 65.04 m2

(65.04 m2) ($74.81 m2) = $4,865.64(15.9 m2) (2) ($71.37 m2) = $2,269.57

Subtotal = $9,592.94

Acero

100 kg/m3

(27.64 m3) (100) ($6.46 kg) = $17,855.44

Muros

h (2.50 m) L (14.4 m) = 36 m2

222

9.154

)5.4()1416.3(

4m

mda ==

=

p


(36 m2) ($109.4 m2) = $3,938.4

Total$3,094.90 + $21,717.58 + $9,592.94 + $17,855.44+ $3,938.40 = $56,199.26Acabados de azotea

(15.9 m2) ($48.33 m2) = $ 768.44(15.9 m2) ($15.12 m2) = $ 240.41(15.9 m2) ($76.08 m2) = $1,209.67


Electromecnico

Rejillas (3) $514.62= $1,543.86Compuertas (3) $1,200.00 = $3,600.00Charolas recolectoras (3) $374.17 = $1,122.51Vertedores (3) $768.42 = $2,305.26Bombas (4) $6,000.00 = $24,000.00Tubera y piezas especiales (1 lote)(4) ($4,264.20) = $17,056.80(4) ($3,941.28) = $15,765.12(4) ($13,441.20) = $53,754.80(32) ($17.35) = $555.20

Subtotal = $87,141.92

Costo total Alternativa 1

Lagunas $2246,642.01Crcamo de bombeo $ 58,417.78Mecnico $ 87,141.92Elctrico $ 84,776.20Vialidades (Alter. 1) $1108,770.14

$3585,748.05

Alternativa 1-A

Movimiento de tierras

Excavacin

Laguna Facultativah (0.75 m) L (396 m) a (33 m) 3 = 29403 m3


Costo = (29403 m3) ($15.49 m3) = $455,452.47

Terrapln

a = 6 m2

L = (396 m 4) + (33 m 6) = 1584 m +198 m = 1784 mV = (6 m2) (1784 m) = 10692 m3

Costo = (10692 m3) ($34.21 m3) = $365,773.32

Relleno

h (0.6 m) L (396 m) a (33 m) 3 =23522.4 m3

Costo = (23522.4 m3) ($47.37 m3) = $1114,256.09

Subtotales = $455,452.47 + $365,773.32+ $1114,256.09 = $1935,481.88

Costo Total Alternativa 1-A

Lagunas $1935,481.88Crcamo de bombeo $ 58,417.78Mecnico $ 87,141.92Elctrico $ 84,776.20Vialidades (Alter. 1-A) $ 665,262.08

$2831,079.86

Alternativa 2

Crcamo de bombeo El Rastro

Excavacin

h (3 m) L (6.7 m) a (5 m) = 100.5 m3

h (6 m) L (3.75 m) a (5 m) = 112.5 m3

V = (213 m3) ($15.49 m3)= $3,299.37

Concreto

L (6.7 m) h (1 m) e (0.1 m) 4 = 2.68 m3

L (6.7 m) a (0.4 m) e (0.1 m) 3 = 0.80 m3

P = p D = (3.1416) (3.75 m) = 11.78 mL (11.78 m) h (2.85 m) e (0.3 m) = 10.07 m3


V = 11.04 m2 e (0.3 m) = (3.31 m3) (3) = 9.94 m3

Subtotal = (23.49 m3) ($785.73 m3) = $18,456.80

Cimbra

L (6.7 m) h (1 m) 8 = 53.6 m2

(53.6 m2) ($47.52 m2) = $2,457.07L (11.78 m) h (2.85 m) 2 = 67.15 m2

(67.15 m2) ($74.81 m2) = $5,023.19(11.04 m2) (2) ($71.37 m2)= $1,575.85


Acero

100 kg/m3

(23.49 m3) (100) ($6.46 kg) = $15,174.54

Muros

h (2.50 m) L (11.78 m) = 29.45 m2

(29.45 m2) ($109.4 m2) = $3,221.83

Total$3,299.37 + $18,456.80 + $9,146.11 + $15,174.54+ $3,221.83 = $49,298.65

Acabados de azotea

(11.04 m2) ($48.33 m2) = $533.56(11.04 m2) ($15.12 m2) = $166.92(11.04 m2) ($76.08 m2) = $839.92


Total = $50,839.05

222

04.114

)75.3()1416.3(4

mmd

a ==

=p


Crcamo de bombeo Las Flores

Excavacin

h (3.5 m) L (5 m) a (3.5 m) = 61.25 m3

h (5.3 m) L (2.5 m) a (3.5 m) = 46.37 m3

V = (107.62 m3) ($15.49 m3) = $1,667.11

Concreto

L (5 m) h (1.15 m) e (0.1 m) 4 = 2.3 m3

L (5 m) a (0.4 m) e (0.1 m) 3 = 0.2 m3

P = p D = (3.1416) (2.5 m) = 7.85 mL (7.85 m) h (1.95 m) e (0.3 m) = 4.59 m3

V = 4.91 m2 e (0.3 m) 3 = 4.42 m3

Subtotal = (11.51 m3) ($785.73 m3) = $9,043.75

Cimbra

L (5 m) h (1.15 m) 8 = 46 m2

(46 m2) ($47.52 m2) = $2,185.92L (7.85 m) h (1.95 m) 2 = 30.61 m2

(30.61 m2) ($74.81 m2) = $2,290.31a (4.42 m2) 2 $71.37 m2 = $630.91


Acero

100 kg/m3

(11.51 m3) (100) ($6.46 kg) = $7,435.46

Muros

h (2.50 m) L (7.85 m) = 19.62 m2

(19.62 m2) ($109.4 m2) = $2,146.97

222

91.44

)5.2()1416.3(4

mmd

a ==

=p


Acabados de azotea

(4.91 m2) ($48.33 m2) = $237.30(4.91 m2) ($15.12 m2) = $ 74.24(4.91 m2) ($76.08 m2) = $373.55

Subtotal = $685.09

Total = $1,667.11 + $9,043.75 + $5,107.14 + $7,435.46 + $2,146.97 + $685.09 =$26,085.52

Bombas (3) $6,000.00 = $18,000.00Tubera y piezas especiales (1 lote)(3) ($4,264.20) = $12,792.60(3) ($3,941.28) = $11,823.84(3) ($13,441.20) = $40,323.60(24) ($17.35) = $416.40

Subtotal = $65,356.44

Costo Total Alternativa 2

Lagunas $2246,642.01Crcamo de bombeo (1)$ 50,839.05Mecnico (1) $ 87,141.92Elctrico (1) $ 84,776.20Crcamo de bombeo (2)$ 26,085.52Mecnico (2) $ 65,356.44Elctrico (2) $ 63,582.15Vialidades (Alter. 1) $1108,770.14

$3733,193.43

Costo Total Alternativa 2-A

Lagunas $1935,481.88Crcamo de bombeo (1)$ 50,839.05Mecnico (1) $ 87,141.92Elctrico (1) $ 84,776.20Crcamo de bombeo (2)$ 26,085.52Mecnico (2) $ 65,356.44Elctrico (2) $ 63,582.15Vialidades (Alter. 1) $ 665,262.08

$2978,525.24


El resumen comparativo de costos de las alternativas propuestas se muestra en elCuadro No. 76.

La alternativa de cambiar de sitio la planta obedece principalmente a dos factoresimportantes:

La mancha urbana ya est en los lmites de la planta de tratamiento actual, lo queocasiona conflictos con los habitantes por el olor y la fauna nociva que se generaen este tipo de plantas de tratamiento.

Cambindola de lugar se soluciona este problema y permite incorporar aguasresiduales de algunas rancheras cercanas al nuevo sitio, adems de que el sitiode descarga y los posibles usuarios agrcolas estn cerca, evitando con estograndes distancias de conduccin del agua tratada hasta su sitio de disposicinfinal.

A las lagunas se les tendr que dar mantenimiento de desazolve cada 5 aos, ya queen ese lapso de tiempo habrn perdido 0.90 m de tirante en su capacidad (0.18 porao) que representa el 60% de su capacidad total, lo cual la hace ineficiente en sutratamiento, bajando la calidad del efluente esperado y por lo tanto no cumpliendocon las condiciones particulares de descarga.

La produccin de lodos es de 2352.24 m3/ao por lo que en 5 aos se espera tenerun volumen de 11761.2 m3 de lodo, del cual hay que disponer en un sitio para susecado y posterior disposicin final que puede ser uso en relleno sanitario ocomposteo para uso agrcola, requiriendo un rea para su secado de 2.3 Ha y untiempo de 28 das aproximados de acuerdo a las condiciones climatolgicas dellugar.

CUADRO NO. 68

LIMITES MAXIMOS PERMISIBLES PARA CONTAMINANTES BASICOS

PARAMETROSRIOS EMBALSES NATUALES Y

ARTIFICIALESAGUAS COSTERAS SUELO

(miligramos porlitro, excepto

cuando seespecifique)

Uso en riegoagrcola (A)

Uso pblicourbano (B)

Proteccinde vida

acutica (C)

Uso en riegoagrcola (B)

CPD

Uso pblicourbano (C)

Explotacinpesquera,

navegacin yotros usos (A)

Recreacin(B)

ESTUARIOS(B)


CPD

HUMEDALESNATURALES

(B)

P.M. PD P.M. P.D. P.M. P.D. P.M. P.D. P.M. P.D. P.M. P.D. P.M. P.D. P.M. P.D. P.M. P.D. P.M. P.D.TemperaturaC (1)

N.A. N.A. 40 40 40 40 40 40 400 40 40 40 40 40 40 40 N.A. N.A. 40 40

Grasas yAceites (2)

15 25 15 25 15 25 15 25 15 25 15 25 15 25 15 25 15 25 15 25

MateriaFlotante (3)

au-sen-te

au-sen-te

au-sen-te

au-sen-te

au-sen-te

au-sen-te

au-sen-te

au-sen-te

au-sen-te

au-sen-te

au-sen-te

ausen-te

au-sen-te

au-sen-te

au-sen-te

au-sen-te

au-sen-te

au-sen-te

au-sen-te

ausen-te

SlidosSedimentables(mg/l)

1 2 1 2 1 2 1 2 1 2 1 2 1 2 1 2 N.A. N.A. 1 2

SlidosSuspendidosTotales

150 200 75 125 40 60 75 125 40 60 100 175 75 125 75 125 N.A. N.A 75 125

DemandaBioqumica deOxgeno5

150 200 75 150 30 60 75 150 30 60 100 200 75 150 75 150 N.A. N.A. 75 150

Nitrgeno Total 40 60 40 60 15 25 40 60 15 25 N.A N.A N.A. N.A. 15 25 N.A. N.A. N.A. N.A.Fsforo Total 20 30 20 30 5 10 20 30 5 10 N.A N.A N.A. N.A. 5 10 N.A. N.A. N.A. N.A.

(1) Instantneo(2) Muestra Simple Promedio Ponderado(3) Ausente segn el Mtodo de Prueba definido en la NMX-AA-006

CUADRO NO. 69

LIMITES MAXIMOS PERMISIBLES PARA METALES PESADOS Y CIANUROS

PARAMETROS(*)

RIOS EMBALSES NATUALES YARTIFICIALES

AGUAS COSTERAS SUELO

(miligramos porlitro, excepto

cuando seespecifique)


Uso pblicourbano (B)

Proteccinde vida

acutica (C)

Uso en riegoagrcola (B)

CPD

Uso pblicourbano (C)

Explotacinpesquera,

navegacin yotros usos (A)

Recreacin(B)

ESTUARIOS(B)


CPD

HUMEDALESNATURALES

(B)

P.M. PD P.M. P.D. P.M. P.D. P.M. P.D. P.M. P.D. P.M. P.D. P.M. P.D. P.M. P.D. P.M. P.D. P.M. P.D.Arsnico 0.2 0.4 0.1 0.2 0.1 0.2 0.2 0.4 0.1 0.2 0.1 0.2 0.2 0.4 0.1 0.2 0.2 0.4 0.1 0.2Cadmio 0.2 0.4 0.1 0.2 0.1 0.2 0.2 0.4 0.1 0.2 0.1 0.2 0.2 0.4 0.1 0.2 0.05 0.1 0.1 0.2Cianuro 2.0 3.0 1.0 2.0 1.0 2.0 2.0 3.0 1.0 2.0 2.0 2.0 2.0 3.0 1.0 2.0 2.0 3.0 1.0 2.0Cobre 4.0 6.0 4.0 6.0 4.0 6.0 4.0 6.0 4.0 6.0 4.0 6.0 4.0 6.0 4.0 6.0 4.0 6.0 4.0 6.0Cromo 1 1.5 0.5 1.0 0.5 1.0 1 1.5 0.5 1.0 0.5 1.0 1 1.5 0.5 1.0 0.5 1.0 0.5 1.0Mercurio 0.01 0.02 0.005 0.01 0.005 0.01 0.01 0.02 0.005 0.01 0.01 0.02 0.01 0.02 0.01 0.02 0.005 0.01 0.005 0.01Nquel 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4 2 4Plomo 0.5 1 0.2 0.4 0.2 0.4 0.5 1 0.2 0.4 0.2 0.4 0.5 1 0.2 0.4 5 10 0.2 0.4Zinc 10 20 10 20 10 20 10 20 10 20 10 20 10 20 10 20 10 20 10 20

(*) Medidos de manera totalP.D. = Promedio Diario P.M. = Promedio Mensual N.A. = No es aplicable(A), (B) y (C) Tipo de Cuerpo Receptor segn la Ley Federal de DerechosCPD = Condicin Particular de Descarga

CUADRO NO. 76

SISTEMA DE TRATAMIENTOCOMPARATIVO DE COSTOS

COSTO DE INVERSION COSTO DE OPER. Y MANT. COSTO DE AGUA TRATADANO.

ALTERNATIVAS SUPERFICIEREQUERIDA

HAS.

COSTO DELTERRENO

($)

COSTO DELEMISOR

($)1a. ETAPA

$2a. ETAPA

$

COSTOTOTAL

$

COSTO ANUALEQUIVALENTE

$/AO1a. ETAPA

$/AO2a. ETAPA

$/AO1a. ETAPA

$/M2a. ETAPA

$/M3a. ETAPA

$/M

EFICIENCIA DEREMOCION GLOBAL

%

1 Lagunas Anaerobias 87.88% DBO5Lagunas FalcultativasLagunas de Pulimiento 9.20 460,000.001'588,128.00 2,683,010.84902,737.21 5,633,876.05 569,629.00 73,190.00 94,550.00 1.02 0.82 0.10 99.986% Colif. TotalSitio NuevoUn crcamo

1-A Lagunas facultativas 85.80% DBO5Sitio Nuevo 7 347,500.001'588,128.00 2,076,413.49754,666.37 4,766,707.86 483,050.00 73,190.00 94,550.00 0.88 0.71 0.10 99.98% Colif. TotalUn carcamo

2 Lagunas Anaerobias 87.88% DBO5Lagunas FalcultativasLagunas de Pulimiento 9.20 160,000.00 552,091.00 2,787,476.39945,717.04 4,445,284.43 421,348.00 97,120.00 117,700.00 0.82 0.69 0.12 99.986% Colif. TotalSitio ActualDos crcamo

2-A Lagunas facultativas 85.80% DBO5Sitio Actual 7 47,500.00 552,091.00 2,180,879.34797,645.90 3,578,116.24 334,769.00 97,120.00 117,700.00 0.68 0.58 0.12 99.98% Colif. TotalDos crcamos

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