Calculo+de+Derivaciones+Individuales

j J e r ó n i m o B e n i t o M o r e n o . I n g e n i e r o T é c n i c o I n d u s t r i a l

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CÁLCULO DE DERIVACIONES INDIVIDUALES EN UN EDIFICIO DESTINADO PRINCIPALMENTE A

VIVIENDAS

1.- CARACTERÍSTICAS DE LAS DERIVACIONES INDIVIDUAL ES

• Se tendrá en cuenta el Real Decreto 842/2002 de 2 de agosto por el que se aprueba el Reglamento

Electrotécnico para Baja Tensión y sus Instrucciones Técnicas Complementarias (ITC)

• Se prestará especial atención a REBT-ITC-BT-15 y normas UNE referenciadas en vigor.

• Enlaza la línea general de alimentación con la instalación interior del usuario y su trazado discurrirá por

zona de uso común.

• La derivación individual se inicia en el embarrado general y comprende los fusibles, el conjunto de

medida y los dispositivos generales de mando y protección.

• El sistema de instalación más empleado es conductores aislados en el interior de tubos curvables en

el interior de conductos cerrados de obra proyectad os y construidos al efecto. Modo de

instalación B1, según tabla 52-B1 de UNE 20460-5-523:2004. En este caso las paredes serán RF120

y las tapas de registro RF30.

Las dimensiones mínimas del conducto de obra serán:

Número de derivaciones individuales Profundidad una fila

p=0,15 m

Profundidad dos filas

p=0,30 m

Hasta 12 0,65 0,50

De 13 a 24 1,25 0,65

De 25 a 36 1,85 0,95

De 36 a 48 2,45 1,35

Mas de 48 Se dispondrá otro conducto adicional

Tabla 1

• Las derivaciones individuales estarán constituidas de acuerdo con la instrucción ITC-BT-15, por

conductores aislados del tipo ES07Z1-K de cobre clase 5 o RZ1K.

• Para los suministros monofásicos estarán formadas por un conductor de fase, uno de neutro, uno de

protección y uno para el mando de la tarifa.

• Para los suministros trifásicos estarán constituidas por tres conductores de fase, uno de neutro, uno de

protección y uno para el mando de la tarifa.

• La sección mínima será de 6 mm2.

• El aislamiento de los conductores podrá ser mediante compuestos termoplásticos (ES07Z1-K) o

termoestables (0,6/1 kV RZ1-K), siempre libre de halógenos.

• Para la protección contra cortocircuitos de las derivaciones individuales, se instalarán fusibles de la

clase gI de tipo cilíndrico o neozed roscados en la centralización de contadores.

• La protección contra sobrecargas se efectuará por el automático magnetotérmico general del cuadro de

mandos colocado en la vivienda.


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• El tubo correspondiente a cada derivación individual permitirá la instalación de un conductor de color

rojo de 1,5 mm² de sección, para el mando necesario en los suministros con discriminación horaria

nocturna (en la actualidad esta tarifa ya no está en vigor).

• Cada derivación individual se instalará en un tubo aislante, autoextinguible, y no propagador de la

llama, de características mínimas 2221 según norma UNE-EN 50086-2-2 . En cada cinco plantas se

dispondrá una caja registro del propio tubo, accesible en la planta en cuestión. Esta caja se podrá

sustituir por un manguito de 25 Cm. de longitud, instalada en cada uno de los tubos.

• Desde la centralización de contadores hasta la última planta, se dejará un tubo libre por cada 10

derivaciones individuales o fracción. Además, se instalará un tubo de 40 mm Ø por cada derivación

individual de los locales comerciales resultantes de aplicar la previsión de espacio, para equipos de

medida por cada 50 m2.

• Características mínimas del tubo de pvc curvable en canalizaciones empotradas ordinari as fijas :

CARACTERISTICAS CÓDIGO GRADO

Resistencia a la compresión 2 ligera

Resistencia al impacto 2 ligera

Temperatura mínima de instalación y servicio 2 -5 ºC

Temperatura máxima de instalación y servicio 1 +60 ºC

Resistencia al curvado 1-2-3-4 Cualquiera de las especificadas

Propiedades eléctricas 0 No declaradas

Resistencia a la penetración de objetos sólidos 4 Contra objetos D = 1mm

Resistencia a la penetración del agua 2

Contra gotas de agua cayendo

verticalmente cuando el sistema

de tubos está inclinado 15º

Resistencia a la corrosión de tubos metálicos y

compuestos 2

Protección interior y exterior

media

Resistencia a la tracción 0 No declarada

Resistencia a la propagación de la llama 1 No propagador

Resistencia a la cargas suspendidas 0 No declarada

Tabla 2.

NOTA:

Hay que poner atención a la elección del tubo, porque se suelen ver derivaciones individuales ejecutadas con

tubo rojo (de los que se emplean en canalizaciones enterradas en exteriores)y este tubo no cumple en la

característica de resistencia a la propagación de la llama.

Resistencia a la propagación de la llama 0 No declarada

• Deberán discurrir por lugares de uso común, o en caso contrario se determinará su servidumbre.

• Cuando la escalera sea protegida (por la normativa contra incendios cuando altura de evacuación sea

superior a 14 m.) los registros no podrán ser accesibles desde la escalera.


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• Los cables no presentarán empalmes y su sección será uniforme, excepto las conexiones efectuadas

en la centralización de contadores y en los dispositivos de protección.

• La caída de tensión máxima admisible será de:

Contadores centralizados en más

de un lugar

Contadores totalmente

concentrados

Para un único usuario no existe

línea general de alimentación

0,5% 1% 1,5%

Tabla 3

2.-FÓRMULAS Y ABREVIATAURAS PARA EL CÁLCULO

INTENSIDAD

La intensidad del circuito se calculará mediante las fórmulas:

I = ϕCosV

P

××3 en red trifásica.(fórmula 1)

I = ϕCosV

P

× en red monofásica.(fórmula 2)

La intensidad máxima admisible en el conductor se tomará de la norma UNE 20460-5-523 revisión 2004.

(La tabla 1 de ITC-BT19 del REBT-2002 no se puede utilizar ya que está sustituida por la revisión del 2004).

VER ANEXO 1.

CAIDA DE TENSION

Para el cálculo de la caída de tensión hay que tener en cuenta que la temperatura de cálculo en España es 40

ºC en instalaciones al aire y 25 ºC en instalaciones enterradas.

e = SU

PL

γ en % y kW tendremos C% =

U

100.1000

SU

WL

γ en red trifásica.

e = SU

PL

γ2

en % y kW tendremos C% = U

100.1000

SU

WL

γ2

en red monofásica.

e = caída de tensión unitaria.

P = potencia en vatios.

W: Potencia en kW.

L: Longitud del circuito en m.

U: Tensión de alimentación, 230 V en monofásica y 400 V en trifásica. Según REBT-articulo 4, apartado 2b.

S: Sección del conductor en mm².

C: Caída de tensión en %.

γp= 58. Conductividad del cobre puro 100% a 20 ºC.

γ : Conductividad del cobre al 98 % de pureza a la temperatura de servicio.


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Temperatura de

servicio 20 ºC 40 ºC 70 ºC 90 ºC

Conductividad del

cobre γ 56 52 48 44

Tabla 4

Las fórmulas anteriores las podemos reducir hasta la siguiente expresión:

Temperatura de

servicio 20 ºC 40 ºC 70 ºC 90 ºC

Monofásica 230 V C% = 0,0675 S

WL C% = 0,0727

S

WL C% = 0,0788

S

WL C% = 0,0859

S

WL

Trifásica 400 V C%= 0,0112 S

WL C%= 0,0120

S

WL C%= 0,0130

S

WL C%= 0,0142

S

WL

Tabla 5

SOBREINTESIDAD

El límite de intensidad admisible en un conductor ha de quedar garantizado por las protecciones ya sea por

origen de sobrecargas, cortocircuitos o descargas intempestivas.

• SOBRECARGAS

Los dispositivos de protección deben estar calibrados para cortar toda corriente de sobrecarga en el circuito

antes de que los conductores alcancen su temperatura máxima admisible en servicio, según su modo de

instalación.

Las características de un dispositivo que protejan una canalización contra sobrecargas deben satisfacer las dos

condiciones siguientes (ITC-BT-22 y UNE 20-460-90 parte 4-43):

1. IB ≤ IN ≤ IZ

2. I2 ≤ 1,45 IZ

I2: intensidad que asegura efectivamente el funcionamiento del dispositivo de protección.

- magnetotérmicos: es la intensidad de funcionamiento en el tiempo convencional de 1h<63 A. 2h>63 A

IF = 1,45 IN 1,45 IN ≤ 1,45 IZ IN ≤ IZ

- fusible gI: es la intensidad de fusión en el tiempo convencional de 5 s.

IF = 1,6 IN 1,6 IN ≤ 1,45 IZ IN ≤ 0,91IZ

Aislamiento del conductor Temperatura máxima en servicio

PVC (H07V)(policloruro de vinilo) 70 ºC

Z1 (ES07Z1) libre de halógenos (poliolefinas) 70 ºC

XLPE (0,6/1 kV) polietileno reticulado+PVC 90 ºC

EPR (0,6/1kV) etileno-propileno+PVC 90 ºC

RZ1 (0,6/1 kV)polietileno reticulado +poliolefinas 90 ºC

Tabla 6


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• CORTOCIRCUITO

La intensidad de cortocircuito esta limitada por la impedancia del circuito hasta el punto de cortocircuito.

El cortocircuito se supone franco.

La toma de datos de las impedancias de los elementos ajenos a nuestra instalación puede resultar complicada

ya que no conocemos longitudes, secciones y potencias de las redes y de los transformadores.

Se admite que en caso de cortocircuito la caída de tensión en estos elementos desconocidos es del 20%.

La intensidad de cortocircuito más desfavorable será la de cortocircuito franco fase-neutro y su valor máximo

aparecerá en el origen del circuito y su valor mínimo en el extremo.

ICC = 0,8 × U / R

Resistencia de los conductores más habituales

SECCIÓN NOMINAL mm 2 RESISTENCIA ÓHMICA A 20 ºC Ohm/km

Cu Al

1 x 1,5 12,1

1 x 2,5 7,41

1 x 4 4,61

1 x 6 3,08

1 x 10 1,83

1 x 16 1,15 1,91

1 x 25 0,727 1,2

1 x 35 0,524 0,868

1 x 50 0,387 0,641

1 x 70 0,268 0,443

1 x 95 0,193 0,320

1 x 120 0,153 0,253

1 x 150 0,124 0,206

1 x 240 0,0754 0,125

Tabla 7

El tiempo de corte de la protección del circuito no será superior al que el conductor tarda en alcanzar la

temperatura máxima admisible.

Aislamiento del conductor Temperatura máxima en cortocircuito

Aislamiento termoplásticos 160 ºC

Aislamiento termoestables 250 ºC

Tabla 8


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t = 2

22

Icc

xSK segundos.

ABREVIATURAS

t : Tiempo máximo de corte de la protección por cortocircuito. Para cortocircuitos de una duración máxima de 5

segundos.

K: Constante que depende del tipo de aislamiento del conductor

K = 115 aislado PVC termoplásticos.

K = 135 aislado EPR termoestables.

ICC: Valor eficaz de la intensidad de cortocircuito.

ρ : Resistividad del conductor. La resistividad se toma para la temperatura media durante el cortocircuito, es

decir 1,5 veces la resistencia a 20 ºC

ρ = 0,018 × 1,5 = 0,027 Ω mm² / m.

R: resistencia total del circuito, desde CGP hasta el punto considerado, con conductor a 20 ºC (para obtener el

valor máximo posible de la intensidad de cortocircuito).

Zf: impedancia, a 70ºC del conductor de fase en W/m.

Zn: impedancia del conductor de neutro en W/m.

U: Tensión simple.

Is: intensidad de cortocircuito máxima admisible en el conductor

IB: intensidad utilizada en el circuito.

IZ: intensidad admisible de la canalización según UNE 20460/5-523 revisión 2004.

IN: intensidad nominal del dispositivo de protección.

I2: intensidad que asegura efectivamente el funcionamiento del dispositivo de protección.

TEMPERATURA PREVISTA EN SERVICIO

El incremento de temperatura en un conductor, respecto de la temperatura ambiente, es proporcional al

cuadrado del valor eficaz de la intensidad que lo recorre.

La temperatura máxima prevista para el conductor en servicio permanente se puede calcular por la fórmula:

ºC

T= temperatura real en servicio.

T0= temperatura ambiente del conductor. 40 ºC en instalaciones al aire y 25 ºC en instalaciones enterradas.

Tmx= temperatura máxima admisible según tipo de aislamiento. Según tabla 6.

I= intensidad prevista para el conductor.

Imx= intensidad máxima admisible para el conductor según modo de instalación.


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SOBRETENSIONES

Se tendrá en cuenta REBT-ITC-BT-23.

Esta instrucción trata de la protección de las instalaciones eléctricas interiores contra las sobretensiones

transitorias que se transmiten por las redes de distribución y que se originan, fundamentalmente, como

consecuencia de las descargas atmosféricas, conmutaciones de redes y defectos de las mismas.

Se pueden presentar dos situaciones diferentes:

• Situación natural

Cuando se prevé un bajo riesgo de sobretensiones en una instalación (debido a que está alimentada por una

red subterránea en su totalidad), se considera suficiente la resistencia a las sobretensiones de los equipos y no

es precisa una protección suplementaria contra sobretensiones transitorias.

• Situación controlada

Cuando una instalación se alimenta por, o incluye, una línea aérea con conductores desnudos o

aislados, se considera necesaria una protección contra sobretensiones de origen atmosféricos en el origen

de la instalación.

3.-MÉTODO DE CÁLCULO

1. Se fija la intensidad del circuito según grado de electrificación de la vivienda.(IB).ITC-BT-10

2. Se acude a la norma UNE 20460/5-523 revisión 2004 con IB y obtenemos la sección que admite esta

intensidad (IZ). Ver anexo 1.

3. Se mide la longitud de la derivación individual (en planos o sobre el terreno).

4. Se calcula por sobrecarga el conductor elegido.

5. Se calcula la caída de tensión para estos valores y se comprueba con respecto a la mínima

reglamentaria, si superamos este valor se va incrementando la sección.(utilizar tabla 5).

6. Comprobación por cortocircuito.

7. Tabla de cálculo rápida.


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4.- EJEMPLO DE CÁLCULO

Calcular las derivaciones individuales de 12 viviendas de electrificación elevada en alimentación a 230 V.

1. Se calcula la intensidad del circuito I B.

I = ϕCosV

P

× en red monofásica. .(fórmula 2)

Para viviendas se toma Cos φ = 1 (caso que da el mayor aprovechamiento del ICP)

I = 9 200/230 = 40 A.

PLANTA ELECTRIFICACION INTENSIDAD LONGITUD SECCION C%

1ª planta ,vivienda A ELEVADA 9200 W 40 A

1ª planta ,vivienda B ELEVADA 9200 W 40 A

1ª planta ,vivienda C ELEVADA 9200 W 40 A










2. Se acude a la norma UNE 20460/5-523 revisión 200 4 con IB = 40 A y obtenemos la sección que

admite a esta intensidad (IZ). Ver anexo 1.

Para modo de instalación empotrado es METODO B1, número de conductores cargados 2 y tipo de aislamiento

(ver tabla 6 y 8) Z1 (ES07Z1) libre de halógenos (poliolefinas) que es un compuesto termoplástico y presenta

las mismas característica de temperatura máxima que el PVC.

Entraremos con la secuencia B1-PVC2 y bajaremos hasta encontrar una intensidad igual o superior a 40 A

Obtenemos que la sección mínima que admite 40 A es 10 mm 2 que llega hasta 50 A como máximo.

Luego 10 mm 2 es nuestra sección mínima a emplear .

3. Se obtiene la longitud de la derivación individu al de cada vivienda.

Se obtiene midiendo en los planos o en obra.


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1ª planta ,vivienda A ELEVADA 9200 W 40 A 18

1ª planta ,vivienda B ELEVADA 9200 W 40 A 16

1ª planta ,vivienda C ELEVADA 9200 W 40 A 13










4. Se calcula por sobrecarga el conductor elegido.

La derivación individual se protege contra sobrecargas por el interruptor general del cuadro de mandos de la

vivienda, que para electrificación ELEVADA es de 40 A.

El automático magnetotérmico general de la instalación interior curva C disparará el magnético en I/In:

• Inf = 1,13. Intensidad de no funcionamiento. Valor máximo de sobreintensidad que no hace disparar el

interruptor dentro del tiempo convencional de 1 hora.

• If = 1,45. Intensidad de funcionamiento. Valor mínimo de sobreintensidad que hace actuar el interruptor

dentro del tiempo convencional de 1 hora.

Según curva de disparo C de los magnetotérmicos, el disparo se producirá en T segundos.

CONDUCTOR

mm 2

INTENSIDAD IZ

A

IN magnetot.

A IZ/IN

T

segundos

6 36 40 0,9 NO HAY DISPARO

10 50 40 1,25 100

16 66 40 1,65 20

25 84 40 2,1 10

35 104 40 2,6 5

50 125 40 3,12 3

IN ≤ Iz. Excepto para la sección de 6 mm2 que no se podrá emplear en viviendas de electrificación elevada, ya

que para su intensidad máxima admisible el magnetotérmico de 40 A no dispara.

Vemos que para nuestra sección elegida de 10 mm2 el magnetotérmico general del cuadro de mandos de 40 A

de la vivienda dispara en 100 segundos.

Luego toda sección elegida superior a 10 mm 2 queda protegida contra sobrecargas por el

magnetotérmico general de 40 A del cuadro de mandos .


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5. Se calcula la caída de tensión en cada derivació n individual.

Para el cálculo de la caída de tensión eligiremos una de las fórmula de la tabla 5.

Las fórmulas susceptibles de elección serán las monofásicas a 40 ºC (como mínimo) y 70 ºC (como

aconsejable).

Para hacernos una idea de cual de ellas debemos utilizar introducimos el cálculo de la temperatura que

alcanzará el conductor en nuestra instalación cuando se encuentre a plena carga.

La sección de 10 mm2:

40 + (70-40) (50

40)2 ºC = 59,2 ºC

Luego si hacemos el cálculo con la fórmula de 40 ºC los resultados serán inferiores a los reales y si lo hacemos

con la fórmula de 70 ºC los resultados tendrán un pequeño margen.

1ª A C% = 0,0727 S

WL = 0,0727

10

182,9 ×= 1,20 % así se repite con todas las viviendas.


1ª planta ,vivienda A ELEVADA 9200 W 40 A 18 10 1,20

1ª planta ,vivienda B ELEVADA 9200 W 40 A 16 10 1,07

1ª planta ,vivienda C ELEVADA 9200 W 40 A 13 10 0,87










Según tabla 3, para contadores totalmente concentrados la caída de tensión máxima admisible es del

1 %, podemos comprobar que la sección de 10 mm2 que es suficiente por sobrecargas no lo es por caída de

tensión.

Tendremos que ir subiendo la sección y repetir el cálculo:

1ª A C% = 0,0727 S

WL = 0,0727

16

182,9 ×= 0,75 % esta sección es aceptable, así se repite con todas

las viviendas y obtenemos el siguiente resultado:


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6. Comprobación por cortocircuito

La intensidad de cortocircuito en el cuadro general de la vivienda estará limitada por la resistencia de la red de

distribución, instalaciones de enlace y la derivación individual.

Se admite que en caso de cortocircuito la caída de tensión en estos elementos desconocidos es del 20%.

ICC = 0,8 × U / R

Efectuaremos los cálculos para las tres secciones extremas y observaremos la horquilla de cortocircuito.

1ª C :

S = 10 mm2

U = 230 V

L = 0,013 km.

R1ªC = 2 L x 1,83 (ver tabla 7) = 0,0476 Ω

ICC1ªC = 0,8 × 230 / 0,0476 = 3 865 A.

3ª B:

S = 16 mm2

U = 230 V

L = 0,016 km

R3ªB = 2L x 1,15 (ver tabla 7) = 0,037 Ω

ICC3ªB = 0,8 x 230/0,037 = 4 972 A

4ª A:

S = 25 mm2

U = 230 V

L = 0,025 km

R4ªA = 2L x 0,727 ( ver tabla 7) = 0,036 Ω

ICC4ªA = 0,8 x 230/0,036 = 5 111 A


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Como podemos observar la intensidad de cortocircuito aumenta cuanto mayor es la sección y menor la

longitud.

La intensidad de cortocircuito admisible en los conductores será: (ver anexo 3)

Para conductor de 10 mm2 = 514 A

Para conductor de 16 mm2 = 822 A

Para conductor de 10 mm2 = 1 285 A

Las intensidades de cortocircuito son superiores a las admisibles en los conductores, por lo que hay que limitar

el tiempo que el cortocircuito castiga a los cables, para que estos no alcancen su temperatura máxima por

cortocircuito, que para aislamientos termoplásticos es de 160 ºC

t = 2

22

Icc

xSK segundos.

1ª C :

K = 115

S =10 mm2

ICC = 3 865 A

t = 2

22

3865

10115 x = 0,088 segundos.

3ª B :

K = 115

S = 16 mm2

ICC = 4 972 A

t = 2

22

4972

16115 x = 0,14 segundos.

4ªA :

K = 115

S = 25 mm2

ICC = 5 111 A

t = 2

22

5111

25115 x = 0,32 segundos

Los fusible gI de 63 A funden en menos de 0,01 s para 10 If5 . If5 = 300 A ( ver anexo 3)

Intensidad de fusión del fusible gI de 63 A en menos de 0,01 s = 10 x 300 = 3000 A

La intensidad de fusión del fusible en 5 s debe ser menor que la intensidad que puede soportar el conductor al

producirse el cortocircuito que dure los 5 segundos. De esta forma aseguramos que la fusión del fusible a los 5

s impide que por el conductor pase la intensidad máxima de cortocircuito que hace que el conductor supere su

temperatura de cortocircuito.

If5 del fusible de 63 A = 300 A . ≤ IS admisible en el conductor de 10 mm2 = 514


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7. Tabla rápida para el cálculo de las derivaciones individuales.

DERIVACIONES INDIVIDUALES EN ELECTRIFICACION BASICA A 40 ºC

CIRCUITO POTENCIA TENSIÓN INTENSIDAD LONGITUD SECCIÓN C% MAGNTT TUBO

Derivación individual 5750 230 25,0 14 6 0,98 25 A C M32Derivación individual 5750 230 25,0 23 10 0,96 25 A C M40Derivación individual 5750 230 25,0 38 16 0,99 25 A C M40Derivación individual 5750 230 25,0 59 25 0,99 25 A C M50Derivación individual 5750 230 25,0 83 35 0,99 25 A C M50Derivación individual 5750 230 25,0 119 50 0,99 25 A C M63

Tabla 9

DERIVACIONES INDIVIDUALES EN ELECTRIFICACION ELEVAD A A 40 ºC


Derivación individual 9200 230 40,0 14 10 0,94 40 A C M40Derivación individual 9200 230 40,0 23 16 0,96 40 A C M40Derivación individual 9200 230 40,0 37 25 0,99 40 A C M50Derivación individual 9200 230 40,0 52 35 0,99 40 A C M50Derivación individual 9200 230 40,0 74 50 0,99 40 A C M63

Tabla 10

DERIVACIONES INDIVIDUALES EN ELECTRIFICACION BASICA A 70 ºC


Derivación individual 5750 230 25,0 13 6 0,98 25 A C M32Derivación individual 5750 230 25,0 22 10 1,00 25 A C M40Derivación individual 5750 230 25,0 35 16 0,99 25 A C M40Derivación individual 5750 230 25,0 55 25 1,00 25 A C M50Derivación individual 5750 230 25,0 76 35 0,98 25 A C M50Derivación individual 5750 230 25,0 110 50 1,00 25 A C M63

Tabla 11

DERIVACIONES INDIVIDUALES EN ELECTRIFICACION ELEVAD A A 70 ºC


Derivación individual 9200 230 40,0 13 10 0,94 40 A C M40Derivación individual 9200 230 40,0 22 16 1,00 40 A C M40Derivación individual 9200 230 40,0 34 25 0,99 40 A C M50Derivación individual 9200 230 40,0 48 35 0,99 40 A C M50Derivación individual 9200 230 40,0 69 50 1,00 40 A C M63 Tabla 12


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Para el cálculo con la tabla rápida se procede de l a siguiente manera:

• Se elige la tabla rápida (9, 10, 11,12) según la electrificación de la vivienda y la temperatura a la que

queramos hacer el cálculo.

• Con la longitud de la derivación individual entraremos en la columna de longitud y buscaremos la

longitud exacta o la más cercana por encima a la nuestra.

• En la columna de la derecha correspondiente a la sección tendremos la sección que buscamos.

Para el ejemplo anterior utilizaremos la tabla 10:

Todas las derivaciones individuales con una longitud de hasta 14 m les corresponde una sección de 10

mm2 (columna de la derecha).

Todas las derivaciones individuales cuya longitud esté comprendida entre 15 m y 23 les corresponde

una sección de 16 mm2 (columna de la derecha)








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ANEXO 1


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ANEXO 2

POTENCIAS NORMALIZADAS Y LIMITADOR ASIGNADO

La potencia a contratar podrá ser igual o inferior a la potencia prevista en el grado de

electrificación de la vivienda.

La potencia contratada marcará el valor del limitador (ICP) que pondrá la compañía

suministradora.

La potencia normalizada que se puede contratar y el limitador de potencia (ICP) que le

corresponde es el reflejado en la tabla.

Hasta 63 A se puede contratar con lectura directa con contadores centralizados en

módulos tipo A ó B.

A partir de 63 A la lectura es indirecta con contador y transformadores en módulos con tipo

de cuadro CIT hasta 300 A.

A partir de 15 000 W de potencia contratada, se puede hacer con maxímetro en sustitución

de ICP.

POTENCIA A CONTRATAR (W)

230 V

POTENCIA A CONTRATAR (W)

4000 V

ICP

A amperios

14 490 43 648 63

11 500 34 641 50

10 350 31 177 45

9 200 27 713 40

8 050 24 249 35

6 900 20 785 30

5 750 17 321 25

4 600 13 856 20

3 450 10 392 15

2 300 6 928 10

1 725 5 196 7,5

1 150 3 464 5


Página 17

ANEXO 3

Documents

Calculo+de+Derivaciones+Individuales