New SUCRE”.repositorio.unesum.edu.ec/bitstream/53000/816/1/UNESUM... · 2017. 10. 17. · METODO DE HARDY CROSS _____ 29 4.4.1 Ecuaciones Básicas ... como lo es el abastecimiento

UNIVERSIDAD ESTATAL DEL SUR DE MANABÍ

Facultad de Ciencias Técnicas

Carrera de Ingeniería Civil

PROYECTO DE TITULACIÓN

Previa a la obtención del título de

INGENIERO CIVIL

TEMA:

“DISEÑO DE LA RED DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA POTABLE PARA

COOPERATIVA LOS CARAS - PARROQUIA LEÓNIDAS PLAZA-CANTÓN

SUCRE”.

Autor:

Jonathan Osman Velásquez Soliz

Tutor:

Ing. Pablo Arturo Gallardo Armijos

Jipijapa - Manabí -Ecuador

2017

i

CERTIFICACIÓN DEL TUTOR

Pablo Arturo Gallardo Armijos. Msc. Ing.

Certifica:

Haber asesorado el proceso de desarrollo del proyecto de titulación, con el tema:

“Diseño de la red de distribución de agua potable para Cooperativa los Caras de la

parroquia Leónidas Plaza-Cantón Sucre “ cuyo autor es el Jonathan Osman

Velásquez Soliz, portador de # C.I. 131141385-8 de la Universidad Estatal del Sur de

Manabí, Carrera Ingeniería Civil, Proyecto elaborado de acuerdo a las normas técnicas

de investigación que requiere el tema específico que fue propuesto y desarrollado dada la

complejidad del mismo, y en coordinación a las bases normativa vigente de la

Universidad Estatal del Sur de Manabí.

Habiendo cumplido en mi criterio con los objetivos del proyecto doy mi aprobación al

mismo en que de sus partes que fueron consideradas necesarias y mínimas para que se dé

el trámite respectivo.

Atte.

---------------------------------------------------

Pablo Arturo Gallardo Armijos. Msc. Ing.

Tutor

ii

APROBACIÓN DEL TRABAJO

Proyecto de Titulación sometido a consideración de la Comisión de Titulación de la

Carrera de Ingeniería Civil de la Facultad de Ciencias Técnicas de la Universidad Estatal

del Sur de Manabí como requisito para obtener el título de Ingeniero Civil.

Tema: “Diseño de la red de distribución de agua potable para Cooperativa Los

Caras de la Parroquia Leónidas Plaza-Cantón Sucre”

APROBADO POR EL TRIBUNAL EXAMINADOR DEL PROYECTO DE

TITULACIÓN

---------------------------------------------------

PRESIDENTE DEL TRIBUNAL

---------------------------------------------------

MIEMBRO DEL TRIBUNAL

---------------------------------------------------

MIEMBRO DEL TRIBUNAL

…………….………………………

iii

DEDICATORIA

Dios, gracias por darme la vida y permitir que comparta este momento con mis seres

queridos.

La Universidad Estatal del Sur de Manabí y en especial a la Facultad de Ingeniería,

por haberme instruido en estos años.

Mi tutor Ing. Pablo Arturo Gallardo Armijos, por compartir desinteresadamente sus

conocimientos, para la elaboración de este trabajo de titulación.

1

1

AGRADECIMIENTO

Dios: Por darme salud y vida porque me permitió alcanzar este anhelado triunfo y

poderlo emprender y seguir preparándome como ser humano ya que sin la FÉ y

perseverancia no hubiera adquirido este logro.

Mis padres: señora Fátima Gualberto Soliz Santos y Ab. Pedro Clovin Dávila Talledo,

quienes por sus sabios consejos y por la paciencia que tuvieron al enseñar y conducirme

por el buen camino, además de educarme y enseñarme valores primordiales del ser

humano, este logro va dedicado a ellos, también vale mencionar a mi esposa Matilde

Vera Hidalgo y mis hijos Jonathan Xavier y María Gracia Velásquez Vera por la

confianza y fe que pusieron en mí y la cual por ellos me esforcé y dedique amor a esta

carrera y profesión.

Mis hermanos: Paola Velásquez Soliz e Pedro Antonio Dávila Soliz por darme su apoyo

en todo momento a quienes les agradezco de todo corazón ya que depositaron su

confianza en mí.

Mis amigos: Por los buenos y malos momentos compartidos.

2

2

ÍNDICE DE GENERAL

CERTIFICACIÓN DEL TUTOR ____________________________________ i

APROBACIÓN DEL TRABAJO ____________________________________ ii

DEDICATORIA _________________________________________________ iii

AGRADECIMIENTO ______________________________________________ 1

ÍNDICE DE GENERAL ____________________________________________ 2

INDICE DE FIGURAS _____________________________________________ 4

INDICE DE TABLA _______________________________________________ 5

ABSTRACT ______________________________________________________ 7

1. INTRODUCCIÓN ____________________________________________ 8

2. JUSTIFICACIÓN ___________________________________________ 10

3. OBJETIVOS _______________________________________________ 11

3.1. Objetivo General ____________________________________________ 11

3.2. Objetivos Específicos _________________________________________ 11

4. MARCO TEÓRICO _________________________________________ 12

4.1 RED DE DISTRIBUCIÓN ______________________________________ 12

4.2 BASES DE DISEÑO ___________________________________________ 13

4.2.1 Periodo de diseño ____________________________________________ 13

4.2.2 Población de diseño __________________________________________ 15

4.2.3 Dotación ____________________________________________________ 17

3

3

4.2.4 Variaciones de Consumo ______________________________________ 18

4.2.5 Protección contra incendios ____________________________________ 19

4.2.6 Caudales de diseño ___________________________________________ 20

4.2.7 Tanques de Reserva __________________________________________ 21

4.2.8 Presiones de servicio __________________________________________ 24

4.2.9 Diseño y dimensionamiento de la red ____________________________ 24

4.2.10 Distribución de Válvulas _____________________________________ 25

4.2.11 Materiales _________________________________________________ 25

4.2.12 Detalles de la red de distribución. ______________________________ 26

4.3 PERDIDAS DE CARGA _______________________________________ 26

4.3.1 Perdidas de cargas unitarias o longitudinales._____________________ 27

4.3.2 Perdidas de cargas por tramo. _________________________________ 28

4.4. METODO DE HARDY CROSS _________________________________ 29

4.4.1 Ecuaciones Básicas ___________________________________________ 30

5. ANÁLISIS Y RESULTADOS ____________________________________ 34

6. PRESUPUESTO _______________________________________________ 61

7. CONCLUSIONES ______________________________________________ 65

8. RECOMENDACIONES _________________________________________ 66

9 BIBLIOGRAFÍA _______________________________________________ 67

10 ANEXOS __________________________________________________ 68

10.1 Anexo A. ____________________________________________________ 68

4

4

10.2 Anexo B. _________________________________________________ 70

10.2.1 Diseño Hidráulico (Método de Hardy Cross). ___________________ 70

10.3 Anexo C. _________________________________________________ 74

10.3.1 Planos Topográficos y detalles. _______________________________ 74

10.4 Anexo D. _________________________________________________ 79

10.4.1 Análisis de Precios Unitarios. ________________________________ 79

10.5 Anexo E.- Formato de encuesta socio-económica _______________ 116

INDICE DE FIGURAS

Figura 1.- Esquema de una Red de Distribución de agua potable. ..............................12

Figura 2.- Ubicación Geográfica .................................................................................15

Figura 3.- Plano del Proyecto. .....................................................................................34

5

5

INDICE DE TABLA

Tabla 1. Vida útil sugerida para los elementos de un sistema de agua potable. ................ 14

Tabla 2. Dotaciones recomendadas. .................................................................................. 17

Tabla 3. Dotación de agua contra incendios ...................................................................... 19

Tabla 4. Caudales necesarios contra incendios en función de los hidrantes. ..................... 20

Tabla 5. Caudales de diseño para los elementos de un sistema de agua potable. .............. 21

Tabla 6. Coeficiente de rugosidad de Hazen Williams. ..................................................... 28

Tabla 7.- Determinación de la tasa de crecimiento en base a datos censales. .................. 35

Tabla 8.- Determinación de la población futura en cada uno de los circuitos. .................. 36

Tabla 9.- Calculo de la densidad poblacional en cada uno de los circuitos. ...................... 36

Tabla 10.- Dotaciones recomendadas. ............................................................................... 37

Tabla 11.- Determinación del Caudal Medio por circuitos................................................ 38

Tabla 12.- Determinación del Caudal Máximo Diario por circuitos. ................................ 38

Tabla 13.- Determinación del Caudal Máximo Horario por circuitos. .............................. 39

Tabla 14.- Calculo de Caudal de Diseño por circuitos. ..................................................... 40

Tabla 15.- Determinación del Volumen de Regulación por circuitos. .............................. 41

Tabla 16.- Determinación del Volumen Contra Incendios por circuitos. .......................... 41

Tabla 17.- Determinación del Volumen de Emergencia por circuitos............................... 42

Tabla 18.- Determinación del Volumen de Almacenamiento por circuitos. ..................... 42

Tabla 19.- Resumen de los Caudales a ingresar en el programa EPANET por circuitos. . 44

Tabla 20.- Equivalencia para EPANET. ............................................................................ 45

6

6

RESUMEN

En nuestro país existen muchas comunidades que aún no cuentan con los servicios

básicos que garanticen un nivel de vida digno; es por eso la necesidad de realizar el

presente trabajo de tesis, que consiste en el diseño de la red de distribución de agua

potable para la Cooperativa “Los Caras” de la Parroquia Leónidas Plaza, Cantón Sucre.

Con la implementación de este servicio se busca el desarrollo de dicho lugar antes

mencionado y que los habitantes puedan mejorar su calidad de vida.

Para la realización del proyecto fue necesario efectuar varias visitas al lugar,

principalmente para el diagnóstico de la población y la toma de datos topográficos. Estos

datos sirvieron para efectuar el diseño y cálculo de la red de distribución, así como

también obras de arte, que en conjunto harán posible que los habitantes cuenten con el

servicio de agua potable en sus viviendas. Todo el diseño y cálculo se plasma en los

planos que se incluyen en el apéndice al final del trabajo.

El diseño de la red se efectuó por medio del método de ramales abiertos, debido a las

características del lugar. También se realizó el presupuesto general de construcción del

proyecto incluyendo la cuantificación de materiales y mano de obra necesarios. Se

presenta una propuesta de tarifa basada en los gastos de operación y mantenimiento del

sistema.

7

7

ABSTRACT

In our country there are many communities that do not yet have the basic services

that guarantee a decent standard of living; This is why the need to carry out the present

thesis work, which consists of the design of the potable water distribution network for the

"Caras" Cooperative of the Leonidas Plaza Parish, Canton Sucre. With the

implementation of this service, the development of the aforementioned place is sought

and the inhabitants can improve their quality of life.

For the realization of the project it was necessary to make several site visits, mainly

for the diagnosis of the population and the taking of topographic data. These data served

to design and calculate the distribution network, as well as the works of art, which

together will enable the inhabitants to have the potable water service in their homes. All

the design and calculation are reflected in the drawings that are included in the appendix

at the end of the graduation work.

The design of the network was made using the open branch method, due to the

characteristics of the place. Also the general budget of construction of the project was

realized including the quantification of necessary materials and labor. A fee proposal is

presented based on the operation and maintenance costs of the system.

8

8

1. INTRODUCCIÓN

Siendo el agua el elemento vital para la supervivencia de los seres vivos y de la

naturaleza el ser humano en comunidades organizadas debe poseer los servicios básicos

como lo es el abastecimiento de agua.

La ingeniería civil además de brindar un bienestar e infraestructuras en favor de la

comunidad, le corresponde también vigilar y mantener un equilibrio en la naturaleza

conservando el ciclo que debe cumplirse para que los recursos ya aprovechados vuelvan a

ser utilizados, devolviéndolos en un estado ya tratado y no ofensivo, exento de materias

orgánicas, como producto de la descomposición. Esto se logra haciendo los correctos

estudios de planeación, control del medio, desarrollo de los recursos naturales,

construcciones, servicios de transporte y otras estructuras.

El diseño de un sistema de abastecimiento consta de dos componentes fundamentales:

el trazado de la red y el diseño de la misma; para realizar adecuadamente el trazado de la

red de distribución deben conocerse con anterioridad algunas características topográficas,

población actual y futura, así como también criterios y especificaciones que establecen

las normas técnicas de diseño para los sistemas de abastecimiento de agua.

El proyecto tiene como objetivo central realizar el diseño para la construcción de la red

de distribución de agua potable para el sector denominado Cooperativa Los Caras de la

Parroquia Leónidas Plaza- “Cantón Sucre”, para lograr una adecuada prestación de los

servicios de agua potable en la zona. Actualmente la distribución de agua potable se lo

realiza mediante tanqueros que abastecen a los habitantes del sector de manera regular e

9

9

ineficiente.

Anteriormente se abastecían de un tanque de almacenamiento de 100 m3 de material

metálico, que estaba ubicado en un terreno de propiedad privada, presentándose

inconvenientes de tipo legal que impidieron seguir utilizando dicho sistema.

Para poder abastecer de agua potable a la comunidad será necesario realizar una

interconexión de la red principal que proviene de la planta de tratamiento La Estancilla y

que esta ubicada a unos 400m de la cooperativa Los Caras.

Se ha previsto utilizar las la línea de conducción que proviene de la planta de

tratamiento La Estancilla para garantizar el abastecimiento y la continuidad del servicio

de agua potable, dicho proyecto tendrá un impacto social muy alto en la población.

10

10

2. JUSTIFICACIÓN

En Ecuador existen muchas comunidades y poblados que no cuentan con el servicio de

agua potable lo cual provoca el estancamiento del desarrollo económico de ciertas

regiones, ya que las actividades agrícolas, artesanales y lácteas no son garantizadas y sus

productos podrían no comercializarse en cualquier época del año. Por otra parte se ve un

incremento del alto índice de morbilidad, producto del almacenamiento de agua en

envases inadecuados.

La Cooperativa Los Caras es una de tantas comunidades en Ecuador que se ven

afectadas por no contar con el servicio de agua potable, por tal razón se pretende diseñar

la red de distribución de agua potable para la comunidad antes mencionada; con el fin de

mejorar la calidad de vida de sus habitantes

La Universidad Estatal del Sur de Manabí, a través de la facultad ciencia técnicas de la

carrera de Ingeniería Civil con la finalidad de contribuir con el desarrollo y mejoramiento

de la calidad de vida de las localidades urbanas y rurales de la Provincia de Manabí.

11

11

3. OBJETIVOS

3.1.Objetivo General

Diseñar la red de distribución de agua potable para Cooperativa los Caras de la

Parroquia Leónidas Plaza del Cantón Sucre.

3.2.Objetivos Específicos

Determinar las bases de diseño y los parámetros hidráulicos de la red de agua.

Desarrollar un modelo hidráulico mediante EPANET, para verificar el diseño

propuesto.

Elaborar el presupuesto referencial y los planos para la implementación de la red.

12

12

4. MARCO TEÓRICO

4.1 RED DE DISTRIBUCIÓN

La red de distribución de agua está constituida por un conjunto de tuberías, accesorios

y estructuras que conducen el líquido desde el tanque de agua tratada hasta las tomas

domiciliarias o hidrantes públicos. A los usuarios (domésticos, públicos, industriales,

comerciales) la red deberá proporcionarles el servicio las 24 horas de cada uno de los 365

días del año, en las cantidades adecuadas y con una presión satisfactoria.

Figura 1.- Esquema de una Red de Distribución de agua potable.

Para poder diseñar las partes del sistema de abastecimiento de agua potable

mencionadas en los párrafos anteriores, se debe realizar primero una serie de estudios

para obtener los valores estimados de los datos definidos a continuación:

13

13

4.2 BASES DE DISEÑO

Constituye la fase más importante en todo proyecto de ingeniería civil que determina

las dimensiones reales de las obras a diseñarse, para el efecto se debe establecer con

exactitud la población actual, la población futura y el período de diseño de la obra.

Para la elaboración del presente proyecto se utilizará la norma vigente en el país, cuyo

título es “ NORMAS PARA ESTUDIO Y DISEÑO DE SISTEMAS DE AGUA

POTABLE Y DISPOSICIÓN DE AGUAS RESIDUALES PARA POBLACIONES

MAYORES A 1000 HABITANTES”.

En la elaboración de un proyecto de agua potable, tenemos tres elementos básicos que

son:

Periodo de diseño.

Población de diseño.

Caudal de diseño. (Pin Freire, 2017)

4.2.1 Periodo de diseño

Los sistemas de abastecimiento de agua potable deben garantizar la rentabilidad de

todas las obras del sistema durante el período de diseño escogido. Se debe estudiar la

posibilidad de construcción por etapas de las obras de conducción, redes y estructuras; así

como también prever el posible desarrollo del sistema y sus obras principales, por sobre

la productividad inicialmente estimada.

En general se considera que las obras de fácil ampliación deben tener períodos de

diseño más cortos, mientras que las obras de gran envergadura o aquellas que sean de

14

14

difícil ampliación, deben tener períodos de diseño más largos. En ningún caso se

proyectarán obras definitivas con períodos menores que 15 años.

El período de diseño de obras de emergencia se escogerá tomando en cuenta la

duración de ésta, es decir, considerando el lapso previsto para que la obra definitiva entre

en operación. La vida útil de las diferentes partes que constituyen un sistema, se establece

en la tabla 1. (INEN, 1992)

Tabla 1. Vida útil sugerida para los elementos de un sistema de agua potable.

COMPONENTE VIDA ÚTIL (AÑOS)

Diques grandes y túneles 50 a 100

Obras de captación 25 a 50

Pozos 10 a 25

Conducciones de hierro dúctil 40 a 50

Conducciones de asbesto cemento o PVC 20 a 30

Planta de tratamiento 30 a 40

Tanques de almacenamiento 30 a 40

Tuberías principales y secundarias de la red

De hierro dúctil 40 a 50

De asbesto cemento o PVC 20 a 25

Otros materiales Variables de acuerdo

especificaciones del fabricante

Fuente: C.E.C. normas para estudio y diseño de sistemas de agua potable y disposición de aguas

residuales para poblaciones mayores a 1000 habitantes.

Este proyecto contempla la construcción de la línea conducción con tubería de PVC

U/E, redes de distribución de PVC, y guías domiciliarias, motivo por el cual se adopta el

período de diseño de 25 años.

15

15

4.2.2 Población de diseño

La población de diseño contempla la cantidad de habitantes proyectada al periodo de

diseño elegido para el proyecto, adicionalmente y dependiendo del componente del

sistema que se esté diseñando, existen porcentajes que afectan a este parámetro como

población flotante, población eventual, entre otras. (Policonstruc.S.A, 2015)

La zona en estudio corresponde a la Cooperativa Los Caras de la Parroquia Leónidas

Plaza del Cantón Sucre compuestas por manzanas que aún tienen áreas libres de

crecimiento poblacional, Actualmente cuenta con 177 viviendas habitables, las cuales

están conformadas por 4 o 5 miembros, además existen zonas de lugares de esparcimiento

y un cementerio los cuales son visitados, sitios en los cuales se considera una población

flotante.

Imagen satelital del sitio del proyecto – Cooperativa Los Caras

Figura 2.- Ubicación Geográfica

16

16

Método aritmético

Consiste en considerar que el crecimiento de una población es constante, es decir

asimilable a una línea recta, es decir que responde a la ecuación.

𝑷𝒇 = 𝑷𝒐 ∗ (𝟏 + 𝒓 ∗ 𝒕) (Ecuación 1)

Donde:

Pf= Población futura.

Po= Población actual.

t= Período de diseño.

r = Índice de crecimiento.

Método geométrico

Este método supone que el aumento de la población se produce en forma análoga al

aumento de una cantidad colocada al interés compuesto, el gráfico producido está

representado por una curva semi-logarítmica.

𝑷𝒇 = 𝑷𝒐 ∗ (𝟏 + 𝒓)𝒕 (Ecuación 2)

Donde:

Pf= Población futura.

Po= Población actual.

r = Índice anual de crecimiento.

t= Número de períodos. (Alvarado Espejo, 2013)

17

17

4.2.3 Dotación

La producción de agua para satisfacer las necesidades de la población y otros

requerimientos, se fijará en base a estudios de las condiciones particulares de cada

población, considerando:

Las condiciones climáticas del sitio;

Las dotaciones fijadas para los distintos sectores de la ciudad, considerando las

necesidades de los distintos servicios públicos;

Las necesidades de agua potable para la industria;

Los volúmenes para la protección contra incendios;

Las dotaciones para lavado de mercados, camales, plazas, calles, piletas, etc.;

Las dotaciones para riego de jardines;

Otras necesidades, incluyendo aquellas destinadas a la limpieza de sistemas de

alcantarillado, etc.

A falta de datos, y para estudios de factibilidad, se podrán utilizar las dotaciones

indicadas en la tabla 2.

Tabla 2. Dotaciones recomendadas.

Población Futura

(Habitantes) Clima

Dotación media

futura (L/hab. Día)

Hasta 5000

Frio 120 - 150

Templado 130 - 160

Cálido 170 - 200

5000 -50000

Frio 180 - 200

Templado 190 - 220

Cálido 200 - 230

Más de 50000

Frio >200

Templado >220

Cálido >230

Fuente: Norma CPE INEN 5 Parte 9-1:1992

18

18

Para la selección de la dotación se debe hacer, al menos, una investigación cualitativa

de los hábitos de consumo, usos del agua y una aproximación del costo de los servicios y

disponibilidades hídricas en las fuentes. Para poblaciones menores a 5 000 habitantes, se

debe tomar la dotación mínima fijada.

4.2.4 Variaciones de Consumo

El consumo medio anual diario (en m3/s), se debe calcular por la fórmula:

𝑸𝒎𝒆𝒅 = 𝒇 ∗ 𝒒 ∗ 𝑵 (Ecuación 3)

q = dotación tomada de la tabla 2 en l/hab/día

N = número de habitantes.

f = factor de fuga, en el 15% al 20%.

El requerimiento máximo correspondiente al mayor consumo diario, se debe calcular

por la fórmula:

𝑸𝒎𝒂𝒙. 𝒅𝒊𝒂 = 𝑲𝒎𝒂𝒙. 𝒅𝒊𝒂 ∗ 𝑸𝒎𝒆𝒅 (Ecuación 4)

El coeficiente de variación del consumo máximo diario debe establecerse en base a

estudios en sistemas existentes, y aplicar por analogía al proyecto en estudio. En caso

contrario se recomienda utilizar los siguientes valores:

𝑲𝒎𝒂𝒙. 𝒅𝒊𝒂 = 𝟏, 𝟑 − 𝟏, 𝟓 (Ecuación 5)

19

19

El coeficiente de variación del consumo máximo horario debe establecerse en base a

estudios en sistemas existentes, y aplicar por analogía al proyecto en estudio. En caso

contrario se recomienda utilizar los siguientes valores:

𝑲𝒎𝒂𝒙. 𝒉𝒐𝒓 = (𝟐 𝒂 𝟐, 𝟑) ∗ 𝑸𝒎𝒆𝒅 (Ecuación 6)

Las dotaciones de agua contra incendios, así como el número de incendios simultáneos

deben adoptarse según las indicaciones de la tabla 3:

Tabla 3. Dotación de agua contra incendios

NÚMERO DE

HABITANTES

(en miles)

NÚMERO DE

INCENDIOS

SIMULTÁNEOS

DOTACIÓN POR

INCENDIO (l/s)

5 1 10

10 1 10

25 2 10

50 2 20

100 2 25

200 3 25

500 3 25

1000 3 25

2000 3 25


4.2.5 Protección contra incendios

Esta protección se realizará utilizando la misma red de agua potable, en casos

excepcionales se podrán diseñar redes especiales de agua entubada, para este propósito.

Los caudales necesarios para cubrir esta demanda variarán con el tamaño de la población.

Se usarán, como guía, los valores de la tabla 4.

20

20

Tabla 4. Caudales necesarios contra incendios en función de los hidrantes.

POBLACIÓN

FUTURA

Miles de hab.

HIDRANTES EN

USO

SIMULTANEO l/s

HIPÓTESIS DE DISEÑO

10 a 20 Uno de 12

20 a 40 Uno de 24 Uno en el centro

40 a 60 Dos de 24 Uno en el centro y otro periférico

60 a 120 Tres de 24 Dos en el centro y otro periférico

> 120 Cuatro de 24 Dos en el centro y dos periféricos


El espaciamiento entre hidrantes estará entre 200 m y 300 m. Para poblaciones con

menos de 10 000 habitantes, se utilizarán, en lugar de los hidrantes, bocas de fuego, con

capacidad de 5 l/s.

El volumen de reserva para incendios, en este caso, se calculará en base al caudal de 5

l/s para un tiempo de 2 h.

El diámetro de las bocas de fuego será como mínimo 50 mm, y se las proveerá de

rosca adaptable a las mangueras para incendios. Su ubicación seguirá los mismos criterios

establecidos para la ubicación de los hidrantes.

4.2.6 Caudales de diseño

Para el diseño de las diferentes partes de un sistema de abastecimiento de agua

potable, se usarán los caudales que constan en la tabla 5.

21

21

Tabla 5. Caudales de diseño para los elementos de un sistema de agua potable.

ELEMENTO CAUDAL

Captación de aguas superficiales Máximo diario + 20%

Captación de aguas subterráneas Máximo diario + 5%

Conducción de aguas superficiales Máximo diario + 10%

Conducción de aguas subterráneas Máximo diario + 5%

Red de distribución Máximo horario + incendio

Planta de tratamiento Máximo diario + 10%


4.2.7 Tanques de Reserva

Son reservorios que se construyen sobre una cota determinada que permita trabajar en

la red de distribución con presiones adecuadas. Pueden ser de hormigón armado, o en otro

material idóneo.

Se considera lo siguiente:

El nivel mínimo de agua en el tanque debe ser suficiente para que la presión en la

red sea la indicada en los cálculos.

La entrada y salida de agua del tanque se realizan por distintas tuberías.

La tubería de rebose descargara libremente a la de desagüe.

Se instalaran válvulas de compuerta en las tuberías de entrada y salida, excepto en

las de rebose.

En el tanque se instalaran los accesorios indispensables tales como: respiraderos,

bocas de visita, escaleras, indicadores de nivel, etc.

Las escaleras exteriores deberán tener protección adecuada y dispositivos de

seguridad.

22

22

En los tanques de compensación se diseñaran los dispositivos que permitan

controlar el nivel máximo de agua. (INEN, 1992)

En este proyecto en caso de reserva se requerirá contar con un tanque ubicado en una

cota superior a la red de distribución que mantenga a la misma con presiones mínimas en

las partes más altas de Cooperativa con una capacidad de 100m3.

Para determinar el volumen de almacenamiento del tanque se deberá analizar y

calcular los volúmenes de regulación, de protección contra incendios y de emergencia.

Volumen de regulación. En caso de haber datos sobre las variaciones horarias del

consumo el proyectista deberá determinar el volumen necesario para la regulación a base

del respectivo análisis. En caso contrario, se pueden usar los siguientes valores:

a) Para poblaciones menores a 5 000 habitantes, se tomará para el volumen de

regulación el 30% del volumen consumido en un día, considerando la demanda

media diaria al final del período de diseño.

b) Para poblaciones mayores de 5 000 habitantes, se tomará para el volumen de

regulación el 25% del volumen consumido en un día, considerando la demanda

media diaria al final del período de diseño.

Volumen de protección contra incendios. Se utilizarán los siguientes valores:

a) Para poblaciones de hasta 3 000 habitantes futuros en la costa y 5 000 en la sierra,

no se considera almacenamiento para incendios.

23

23

b) Para poblaciones de hasta 20 000 habitantes futuros se aplicará la fórmula Vi = 50,

en m3.

Para poblaciones de más de 20 000 habitantes futuros se aplicará la fórmula Vi = 100,

en m3. (INEN, 1992)

En estas fórmulas:

p = población en miles de habitantes

Vi = volumen para protección contra incendios, en m3

Pero se considera adecuado definir el volumen mínimo de incendio, en función de una

dotación de 5 Lt/seg durante 2 horas.

Volumen de emergencia. Para poblaciones mayores de 5000 habitantes, se tomará el

25% del volumen de regulación como volumen para cubrir situaciones de emergencia.

Para comunidades con menos de 5 000 habitantes no se calculará ningún volumen para

emergencias.

Volumen en la planta de tratamiento. El volumen de agua para atender las

necesidades propias de la planta de tratamiento debe calcularse considerando el número

de filtros que se lavan simultáneamente. Así mismo, se debe determinar, los volúmenes

necesarios para contacto del cloro con el agua, considerando los tiempos necesarios para

estas operaciones y para consumo interno en la planta.

24

24

Volumen total. El volumen total de almacenamiento se obtendrá al sumar los

volúmenes de regulación, emergencia, el volumen para incendios y el volumen de la

planta de tratamiento. (INEN, 1992)

4.2.8 Presiones de servicio

Los parámetros de las presiones en la red de distribución son las siguientes.

Presión mínima de 10m de columna de agua en puntos y condiciones más

desfavorables de la red.

La presión estática deberá ser en lo posible menor a 70 metros de columna de

agua.

La presión máxima dinámica deberá ser en lo posible menor a 50 metros de

columna de agua.

En el cálculo hidráulico se muestran las presiones máximas y mínimas las cuales

cumplen con las consideraciones expuestas.

4.2.9 Diseño y dimensionamiento de la red

Las tuberías de la red se dispondrán formando mallas, evitando crear ramales

abiertos el diámetro de las tuberías tanto de la red como de las de relleno serán

comerciales, escogiendo las que se acerquen al determinado en los cálculos hidráulicos.

25

25

El cálculo de la malla principal se podrá resolver por el método de Hardy Cross,

basado en las ecuaciones de Hazen-Williams. La velocidad dentro de las tuberías deberá

en lo posible mantenerse en alrededor de 1.5m/s.

El error de cierre en los circuitos será como máximo 0.5m.

En esta Cooperativa se emplearan bocas de fuego.

4.2.10 Distribución de Válvulas

El área servida por la red se dividirá en sectores que se pueden aislar para poder

realizar reparaciones y/o ampliaciones.

Los sectores se aislaran por medio del cierre de válvulas estratégicamente

localizadas. Para el vaciado de los sectores se utilizaran las bocas de fuego.

4.2.11 Materiales

Las tuberías empleadas para agua potable pueden ser de PVC, polietileno de alta

densidad, fibra de vidrio, hierro fundido, hierro dúctil, hierro galvanizado y acero. Las

que lo necesiten deberán tener la debida protección contra la corrosión tanto interna como

externamente.

El material más adecuado deberá seleccionarse de acuerdo a la calidad del agua, calidad

del suelo y la economía del proyecto. (INEN, 1992)

Por las consideraciones expuestas, en este proyecto se emplea el uso de tuberías de

PVC U/E en los diámetros comerciales obtenidos en el diseño hidráulico.

26

26

4.2.12 Detalles de la red de distribución.

La localización de las tuberías principales y secundarias se las hará considerando los

costados norte y este de las calzadas.

Las tuberías de relleno se ubicaran en las veredas de ambos márgenes de las calles,

esto a efectos de evitar realizar a futuro reparaciones en medio de la calle en aquellas

guías largas.

Las tuberías de agua potable deberán estar separadas de las del alcantarillado sanitario

por lo menos 3.00 m horizontalmente y 0.30 m verticalmente entre sus superficies

exteriores.

Las tuberías se instalaran a una profundidad mínima de 1.00 m sobre la corona de

ellas.

Se utilizaran anclajes en los puntos donde exista desequilibrio de fuerzas. (INEN,

1992)

4.3 PERDIDAS DE CARGA

La pérdida de carga es el gasto de energía necesario para vencer las resistencias que

oponen al movimiento del fluido de un punto a otro en una sección de tubería.

Las pérdidas de carga pueden ser lineales o de fricción y singulares o locales. Las

primeras, son ocasionadas por la fuerza de rozamiento en la superficie de contacto entre

27

27

el fluido y la tubería; y las segundas son producidas por las deformaciones de flujo,

cambio en sus movimientos y velocidad (estrechamientos o ensanchamientos bruscos de

la sección, torneo de las válvulas, grifos, compuertas, codos, etc.).

Cuando las pérdidas locales son más del 10% de las pérdidas de fricción, la tubería se

denomina corta y el cálculo se lo realiza considerando la influencia de estas pérdidas

locales. (Pin Freire, 2017)

4.3.1 Perdidas de cargas unitarias o longitudinales.

Para el cálculo de la pérdida de carga unitaria, pueden utilizarse muchas fórmulas, sin

embargo una de las más usadas en conductos a presión, es la de Hazen Williams. Esta

fórmula es válida únicamente para tuberías de flujo turbulento, con comportamiento

hidráulico rugoso y con diámetros mayores a 2 pulg.

Para los propósitos de diseño se considera:

Ecuación de Hazen Williams

𝒉𝒇 = (𝑸

𝟎,𝟐𝟕𝟖𝟓 𝑪 𝑫𝟐,𝟔𝟑)𝟏,𝟖𝟓

𝑳 (Ecuación 7)

Donde:

D = Diámetro de la tubería (m).

Q = Caudal (m3/s).

hf = Perdida de carga unitaria (m).

C = Coeficiente de Hazen Williams.

L= Longitud de la tubería (m).

28

28

En caso de usar:

Tabla 6. Coeficiente de rugosidad de Hazen Williams.

MATERIAL C

Fierro fundido 100

Concreto 110

Acero 120

Asbesto Cemento /PVC 140

Fuente: Agüero Pittman Roger, 1997

4.3.2 Perdidas de cargas por tramo.

La pérdida de carga por tramo (Hf) se define como:

𝑯𝒇 = 𝒉𝒇 ∗ 𝑳 (Ecuación 8)

Siendo L la longitud del tramo de tubería (m).

Para determinar la perdida de carga por tramo es necesario conocer los valores de

carga disponible, el gasto de diseño y la longitud del tramo de tubería. Con dicha

información y con el uso de nomogramas o la aplicación de fórmulas se determina el

diámetro de tubería. (Aguero Pittman, 1997)

En caso de que el diámetro calculado se encuentre entre los rangos de dos diámetros

comerciales se selecciona el rango superior o se desarrolla la combinación de tuberías.

Con el diámetro o los diámetros seleccionados se calculan las pérdidas de carga unitaria

para finalmente estimar la perdida de carga por tramo.

29

29

4.4. METODO DE HARDY CROSS

El Método de Aproximaciones Sucesivas, de Hardy Cross, está basado en el

cumplimiento de dos principios o leyes:

Ley de continuidad de masa en los nudos;

Ley de conservación de la energía en los circuitos.

El planteamiento de esta última ley implica el uso de una ecuación de pérdida de carga

o de "pérdida" de energía, bien sea la ecuación de Hazen & Williams o, bien, la ecuación

de Darcy & Weisbach.

La ecuación de Hazen & Williams, de naturaleza empírica, limitada a tuberías de

diámetro mayor de 2", ha sido, por muchos años, empleada para calcular las pérdidas de

carga en los tramos de tuberías, en la aplicación del Método de Cross. Ello obedece a que

supone un valor constante para el coeficiente de rugosidad, C, de la superficie interna de

la tubería, lo cual hace más simple el cálculo de las "pérdidas" de energía.

La ecuación de Darcy & Weisbach, de naturaleza racional y de uso universal, casi

nunca se ha empleado acoplada al método de Hardy Cross, porque involucra el

coeficiente de fricción, f, el cual es función de la rugosidad, k, de la superficie interna del

conducto, y el número de Reynolds, R, de flujo, el que, a su vez depende de la

temperatura y viscosidad del agua, y del caudal del flujo en las tuberías.

Como quiera que el Método de Hardy Cross es un método iterativo que parte de la

suposición de los caudales iniciales en los tramos, satisfaciendo la Ley de Continuidad de

30

30

Masa en los nudos, los cuales corrige sucesivamente con un valor particular, ΔQ, en cada

iteración se deben calcular los caudales actuales o corregidos en los tramos de la red.

Ello implica el cálculo de los valores de R y f de todos y cada uno de los tramos de

tuberías de la red, lo cual sería inacabable y agotador si hubiese que "hacerlo a uña" con

una calculadora sencilla. Más aún, sabiendo que el cálculo del coeficiente de fricción, f,

es también iterativo, por aproximaciones sucesiva.

Lo anterior se constituía, hasta hoy, en algo prohibitivo u obstaculizador, no obstante

ser la manera lógica y racional de calcular las redes de tuberías.

Hoy, esto será no sólo posible y fácil de ejecutar con la ayuda del programa en

EXCEL que aquí se presenta, sino también permitirá hacer modificaciones en los

diámetros de las tuberías y en los caudales concentrados en los nudos, y recalcular la red

completamente cuantas veces sea conveniente. (Pin Freire, 2017)

4.4.1 Ecuaciones Básicas

La ecuación de Hazen & Williams originalmente expresa:

𝑽 = 𝟎, 𝟑𝟓𝟓 𝑪𝑫𝟎,𝟔𝟑𝑺𝒇𝟎,𝟓𝟒

(Ecuación 9)

Donde,

V: Velocidad del flujo, m/s.

C: Coeficiente de rugosidad de Hazen & Williams, adimensional.

D: Diámetro de la tubería, m.

31

31

Sf: Pérdida unitaria de carga (m/m).

𝑺𝒇 =𝒉𝒇

𝑳 (Ecuación 10)

Por continuidad, 𝑄 = 𝑉. 𝐴

Luego,

𝑸 = 𝟎, 𝟑𝟓𝟓𝑪𝑫𝟎,𝟔𝟑 (𝒉𝒇

𝑳)𝟎,𝟓𝟒

𝝅𝑫𝟐

𝟒 (Ecuación 11)

De la cual resulta:

𝒉𝒇 = (𝟑,𝟓𝟖𝟔𝟔

𝒄𝑫𝟐,𝟔𝟑)𝟏,𝟖𝟓𝟏

𝑳𝑸𝟏,𝟖𝟓𝟏 (Ecuación 12)

Donde,

Q: Caudal del flujo en el conducto, m3/s.

L: Longitud del tramo de tubería, m.

hf: Pérdida de carga, m.

La ecuación anterior se puede transformar de tal manera que el diámetro se exprese en

pulgadas y el caudal en l/s, obteniéndose la siguiente ecuación.

𝒉𝒇 = (𝟓𝟔,𝟐𝟑

𝑪)𝟏,𝟖𝟓𝟏 𝑳

𝑫𝟒,𝟖𝟕𝑸𝟏,𝟖𝟓𝟏 (Ecuación 13)

Haciendo

𝜶 =𝟏

𝑫𝟒,𝟖𝟕 (𝟓𝟔,𝟐𝟑

𝑪)𝟏,𝟖𝟓𝟏

(Ecuación 14)

Resulta:

32

32

𝒉𝒇 = 𝜶. 𝑳.𝑸𝟏,𝟖𝟓𝟏 (Ecuación 15)

La ecuación de Darcy & Weisbach expresa, en términos de velocidad del flujo, la

siguiente:

𝒉𝒇 = 𝒇𝑳𝑽𝟐

𝑫𝟐𝒈 (Ecuación 16)

Donde f es el coeficiente de fricción, de Darcy

Y en términos del caudal, expresa:

𝒉𝒇 =𝟖𝒇𝑳𝑸𝟐

𝝅𝟐𝒈𝑫𝟓 (Ecuación 17)

Haciendo;

𝜷 =𝟖𝒇

𝝅𝟐𝒈𝑫𝟓 (Ecuación 18)

Resulta:

𝒉𝒇 = 𝜷𝑳𝑸𝟐 (Ecuación 19)

En general, la ecuación de pérdidas de carga por fricción expresa:

𝒉𝒇 = 𝒓𝑳𝑸𝒏 (Ecuación 20)

33

33

Donde,

r : Coeficiente de resistencia, cuyo valor depende del tipo de ecuación empleada para

el cálculo.

n : Exponente del caudal, que depende la ecuación de resistencia empleada.

n : 1.851, según la ecuación de Hazen & Williams.

n : 2.0 según la ecuación de Darcy & Weisbach. (Pin Freire, 2017)

34

34

5. ANÁLISIS Y RESULTADOS

Objetivo 1: Determinar las bases de diseño y los parámetros hidráulicos de la red de

agua.

Periodo de diseño.

Este proyecto contempla la construcción de la línea conducción con tubería de PVC U/E,

redes de distribución de PVC, y guías domiciliarias, motivo por el cual se adopta el

período de diseño de 25 años.

Población de diseño.

La Cooperativa Los Caras de la Parroquia Leónidas Plaza del Cantón Sucre compuestas

por manzanas que aún tienen áreas libres de crecimiento poblacional. Actualmente cuenta

con 177 viviendas habitables, además existen zonas de lugares de esparcimiento y un

cementerio los cuales son visitados, sitios en los cuales se considera una población

flotante.

Plano del proyecto

Figura 3.- Plano del Proyecto.

35

35

Método de la progresión geométrica.

Con este otro método nuevamente se determina el índice de crecimiento poblacional de la

Parroquia Leónidas Plaza en función de los registros poblacionales proporcionados por el

INEC desde el año 1950.

Tabla 7.- Determinación de la tasa de crecimiento en base a datos censales.

Fuente.- Autor del proyecto.

CALCULO DE INDICE DE CRECIMIENTO POBLACIONAL

AÑO 1950 1962 1974 1982 1990 2001 2010

POBLACION 9316 8845 11258 12360 15308 19703 20921

i1 1.36%

i2 1.81%

i3 1.74%

i4 1.90%

i5 1.57%

i6 0.67%

r promedio 1.51%

Con este índice se obtiene la población futura.

𝑷𝒇 = 𝑷𝒂 (𝟏 + 𝒊)𝒕

P2042 = 1005*(1+0.0151)25

P2042 = 1462 habitantes.

36

36

Tabla 8.- Determinación de la población futura en cada uno de los circuitos.


Ubicación Viviendas Hab/

Viviendas Habitantes

Pobla

ción

Flotante

Habit

antes

actual

Índice de

crecimiento

poblacional

Habitantes

futuro

Circuito 1 57 5 285 0 285 1.51% 415

Circuito 2 16 5 80 60 140 1.51% 204

Circuito 3 31 5 155 60 215 1.51% 313

Circuito 4 25 5 125 0 125 1.51% 182

Circuito 5 22 5 110 0 110 1.51% 160

Circuito 6 26 5 130 0 130 1.51% 189

Total 177 885 120 1005 1.51% 1462

De los resultados obtenidos, este último método representa un resultado racional, por lo

tanto la población futura será 1462 habitantes.

Densidad poblacional.

La densidad poblacional futura se lo establece en función del área y de la población

favorecida con la siguiente expresión matemática.

𝑫𝒑 =𝑷𝒇

𝑨

Tabla 9.- Calculo de la densidad poblacional en cada uno de los circuitos.


Ubicación Población futura Área (ha) Densidad poblacional

(Hab/Ha)

Circuito 1 415 4,6724 88.82

Circuito 2 204 3,8383 53.15

Circuito 3 313 2,6927 116.24

Circuito 4 182 2,7216 66.87

Circuito 5 160 2,2415 71.38

Circuito 6 189 3,0384 62.20

Total 1462 19,2049

37

37

DOTACIÓN DE AGUA POTABLE

Dotación actual

Esta urbanización no cuenta con un sistema de abastecimiento y distribución de agua a

través de redes, sino más bien se abastece de agua a través de vehículos tanqueros, lo cual

no asegura que esta sea potable, y en muchos casos se desconoce su origen.

Dotación futura

Se podrán utilizar las dotaciones indicadas en la siguiente tabla.

Tabla 10.- Dotaciones recomendadas.

Fuente.- Norma CPE INEN 5 P 9-1:1992

Población

(habitantes)

Clima Dotación media futura

(l/hab/día)

Hasta 5000

Frio 120 – 150

Templado 130 – 160

Cálido 170 - 200

Debido a que la población del presente estudio es menor a 5000 habitantes y

considerando las condiciones climáticas de la zona, se escoge una dotación de 170

Lt/hab/día.

38

38

VARIACIONES DE CONSUMO

Caudal medio diario

El consumo medio anual diario se calcula con la siguiente expresión.

𝑸𝒎𝒅 =𝑫𝒐𝒕 × 𝑷𝒇

𝟖𝟔𝟒𝟎𝟎

𝑄𝑚𝑑 =170×1462

86400 = 2.877 Lt/seg

Tabla 11.- Determinación del Caudal Medio por circuitos.


Nodo Ubicación Población futura Qmd

n1 Circuito 1 415 0.817

n2 Circuito 2 204 0.401

n3 Circuito 3 313 0.616

n4 Circuito 4 182 0.358

n5 Circuito 5 160 0.315

n6 Circuito 6 189 0.372

Total 1462 2.877

Caudal máximo diario

El factor de mayoración máximo diario (KMD) escogido es de 1.3.

𝑄𝑀𝐷 = 𝐾𝑀𝐷 × 𝑄𝑚𝑑

𝑄𝑀𝐷 = 1.3 × 𝑄𝑚𝑑

𝑄𝑀𝐷 = 1.3 × 2.877 = 3.74 Lt/seg.

Tabla 12.- Determinación del Caudal Máximo Diario por circuitos.


Nodo Ubicación Qmd QMD

n1 Circuito 1 0.817 1.062

n2 Circuito 2 0.401 0.521

n3 Circuito 3 0.616 0.801

n4 Circuito 4 0.358 0.465

n5 Circuito 5 0.315 0.41

n6 Circuito 6 0.372 0.484

Total 2.877 3.74

39

39

Caudal máximo horario.

El factor de mayoración máximo horario (KMH) escogido es de 2.

𝑄𝑀𝐻 = 𝐾𝑀𝐻 × 𝑄𝑚𝑑

𝑄𝑀𝐻 = 2.00 × 𝑄𝑚𝑑

𝑄𝑀𝐻 = 2.00 × 2.877 = 5.75 Lt/seg.

Tabla 13.- Determinación del Caudal Máximo Horario por circuitos.


Nodo Ubicación Qmd QMH

n1 Circuito 1 0.817 1.634

n2 Circuito 2 0.401 0.802

n3 Circuito 3 0.616 1.232

n4 Circuito 4 0.358 0.716

n5 Circuito 5 0.315 0.63

n6 Circuito 6 0.372 0.744

Total 2.877 5.754

Dotación por incendio.

Las dotaciones de agua contra incendios, así como el número de incendios simultáneos

deben adoptarse según las indicaciones del siguiente cuadro.

Número de Habitante

(en miles)

Porcentaje

de fugas

Dotación por

incendio (Lt/seg)

5 1 10

En este caso la población es cercana a 1000 habitantes, valor no considerado en el cuadro,

por tanto se estima 1 Lt/seg.

𝑄𝑖 = 1 𝐿𝑡/𝑠𝑒𝑔

Nodo Ubicación Población futura Qi

n1 Circuito 1 415 0.284

n2 Circuito 2 204 0.139

n3 Circuito 3 313 0.214

n4 Circuito 4 182 0.124

n5 Circuito 5 160 0.109

n6 Circuito 6 189 0.129

Total 1462 1.00

40

40

Caudales de diseño

Elemento Caudal

Red de distribución Máximo horario + incendio

Para la red de distribución se tiene un caudal de:

𝑄𝑑 = 𝑄𝑀𝐻 + 𝑄𝑖

𝑄𝑑 = 5.75 + 1.00

Qd = 6.75 𝐿𝑡/𝑠𝑒𝑔

Tabla 14.- Calculo de Caudal de Diseño por circuitos.


Nodo Ubicación QMH Qi Qd

n1 Circuito 1 1.634 0.284 1.918

n2 Circuito 2 0.802 0.139 0.941

n3 Circuito 3 1.232 0.214 1.446

n4 Circuito 4 0.716 0.124 0.840

n5 Circuito 5 0.630 0.109 0.739

n6 Circuito 6 0.744 0.129 0.873

Total 5.754 1.00 6.754

VOLÚMENES DE ALMACENAMIENTO

Volumen de Regulación

Para poblaciones menores a 5000 habitantes:

𝑽𝒓 = 𝟎, 𝟑𝟎 × 𝑽𝒅í𝒂

Para poblaciones mayores a 5000 habitantes:

𝑽𝒓 = 𝟎, 𝟐𝟓 × 𝑽𝒅í𝒂

En el caso de esta urbanización, la población es muy inferior a 5000 habitantes, por

consiguiente el volumen de regulación es:

Vdía (m3) = 86.40 * Qmd, Lt/seg

Vdía (m3) = 86.40 * 2.877 Lt/seg

Vdía = 248.57 m3

41

41

Para la población de la urbanización se tiene:

𝑽𝒓 = 𝟎, 𝟑𝟎 × 𝑽𝒅í𝒂

Vr = 0.30 x 248.77 m3

Vr = 74.57 m3

Tabla 15.- Determinación del Volumen de Regulación por circuitos.


Nodo Ubicación Qmd Vdía Vr

n1 Circuito 1 0.817 70.59 21.18

n2 Circuito 2 0.401 34.65 10.40

n3 Circuito 3 0.616 53.22 15.97

n4 Circuito 4 0.358 30.93 9.28

n5 Circuito 5 0.315 27.22 8.17

n6 Circuito 6 0.372 32.14 9.64

Total 2.877 248.57 74.57

Volumen Contra Incendios.

En este caso particular, la población es menor que la mitad de 3000 habitantes, con lo que

se considera 2.5 Lt/seg en 2 horas:

Vi (mínimo) = 2.5 Lt/seg x 2h x 3600 seg/h / 1000 Lt/m3

Vi (mínimo) = 18 m3

Tabla 16.- Determinación del Volumen Contra Incendios por circuitos.


Nodo Ubicación Población futura Vi

n1 Circuito 1 415 5.80






Total 1462 18.00

42

42

Volumen de Emergencia

Para poblaciones menores a 5000 habitantes no se calcula ningún volumen de

emergencia.

Tabla 17.- Determinación del Volumen de Emergencia por circuitos.


Nodo Ubicación Población

futura Ve







Total 1462 0.00

En consecuencia el volumen de almacenamiento para la Cooperativa Los Caras es:

𝑽𝑨 = 𝑽𝒓 + 𝑽𝒊 + 𝑽𝒆

VA = 74.57 + 18.00 + 0.00 = 92.57 m3

Tabla 18.- Determinación del Volumen de Almacenamiento por circuitos.



futura Vdía Vr Vi Ve VA

n1 Circuito 1 415 70.59 21.18 5.80 0.00 26.98

n2 Circuito 2 204 34.65 10.40 1.63 0.00 12.03

n3 Circuito 3 313 53.22 15.97 3.15 0.00 19.12

n4 Circuito 4 182 30.93 9.28 2.54 0.00 11.82

n5 Circuito 5 160 27.22 8.17 2.24 0.00 10.41

n6 Circuito 6 189 32.14 9.64 2.64 0.00 12.28

Total 1462 248.57 74.57 18.00 0.00 92.57

43

43

Áreas de aportación


futura

Área

(ha)

Densidad

poblacional

(Hab/Ha)

n1 Circuito 1 415 4,6724 88.82

n2 Circuito 2 204 3,8383 53.15

n3 Circuito 3 313 2,6927 116.24

n4 Circuito 4 182 2,7216 66.87

n5 Circuito 5 160 2,2415 71.38

n6 Circuito 6 189 3,0384 62.20

Total 1462 19,2049 76.13

44

44

Objetivo 2: Desarrollar un modelo hidráulico mediante EPANET, para verificar el diseño

propuesto.

Diseño hidráulico de redes de distribución

El caudal medio diario o la demanda base total determinada anteriormente es 𝑄𝑚𝑑 =

170×1462

86400= 2.877 Lt/seg. Para cada nodo, en la siguiente tabla se muestran sus respectivas

demandas bases, y son los que nos servirán para ingresar en el software EPANET.

Tabla 19.- Resumen de los Caudales a ingresar en el programa EPANET por circuitos.


Nodo Ubicación

Población

futura

(hab)

Demanda

base- Qmd

(l/s)

Qi

(l/s)

QMD

(l/s)

QMH

(l/s)

Qd

(l/s)

n1 Circuito 1 415 0.817 0.284 1.062 1.634 1.918

n2 Circuito 2 204 0.401 0.139 0.521 0.802 0.941

n3 Circuito 3 313 0.616 0.214 0.801 1.232 1.446

n4 Circuito 4 182 0.358 0.124 0.465 0.716 0.84

n5 Circuito 5 160 0.315 0.109 0.41 0.63 0.739

n6 Circuito 6 189 0.372 0.129 0.484 0.744 0.873

Total 1462 2.877 1.00 3.74 5.754 6.754

Con los factores determinados previamente en el cálculo de caudales de diseño se

obtienen los siguientes valores:

𝑄𝑚𝑑 = 2.877 Lt/seg, siendo el factor 1.0

𝑄𝑀𝐷 = 1.3 × 2.877 = 3.74 Lt/seg, siendo el factor 1.3

𝑄𝑀𝐻 = 2.00 × 2.877 = 5.75 Lt/seg, siendo el factor 2.00

𝑄𝑖 = 1 𝐿𝑡/𝑠𝑒𝑔, que representa al 34.7% del Qd.

𝑄𝑑 = 𝑄𝑀𝐻 + 𝑄𝑖 = 6.75 𝐿𝑡/𝑠𝑒𝑔 , que representa al 234.7% del Qd.

En cada nodo de la tabla anterior se muestran sus respectivos caudales.

45

45

La simulación hidráulica de la red de distribución en EPANET se genera mediante una

curva de modulación de caudales, en donde el caudal medio diario (Qmd) está

representado por un factor de multiplicación correspondiente a 1,00.

En el siguiente cuadro se representa las distintas variaciones de consumo a lo largo del

día en función del caudal medio diario.

Tabla 20.- Equivalencia para EPANET.


Periodo Factor Equivalencia

00:00 – 04:48

04:48 – 09:36

09:36 – 14:24

14:24 – 19:12

19:12 – 24:00

1.00

0.347

1.30

2.00

2.347

Qmd

Qi (Q incendio)

QMD

QMH

Qd

En el software EPANET se ingresan las demandas base de cada nodo que en sumatoria

representan el caudal medio diario, y estos factores establecidos se los considera en la

curva de modulación para obtener automáticamente los caudales mínimos, máximos

diario, máximo horario, y medio diario.

46

46

MÉTODO DE CÁLCULO

EPANET es un software de ordenador que realiza simulaciones en periodos

prolongados del comportamiento hidráulico y de la calidad del agua en redes de

suministro a presión. Una red puede estar constituida por tuberías, nudos (uniones de

tuberías), bombas, válvulas y depósitos de almacenamiento o embalses.

EPANET efectúa un seguimiento de la evolución de los caudales en las tuberías, las

presiones en los nudos, los niveles en los depósitos, y la concentración de las especies

químicas presentes en el agua, a lo largo del periodo de simulación discretizado en

múltiples intervalos de tiempo. Además de la concentración de las distintas especies,

puede también simular el tiempo de permanencia del agua en la red y su procedencia

desde las diversas fuentes de suministro.

EPANET se ha concebido como una herramienta de investigación para mejorar nuestro

conocimiento sobre el avance y destino final de las diversas sustancias transportadas por

el agua, mientras ésta discurre por la red de distribución. Entre sus distintas aplicaciones

se puede citar el diseño de programas de muestreo, la calibración de un modelo

hidráulico, el análisis del cloro residual, o la evaluación de las dosis totales suministradas

a un abonado. EPANET puede resultar también de ayuda para evaluar diferentes

estrategias de gestión dirigidas a mejorar la calidad del agua a lo largo del sistema. Entre

estas pueden citarse. ((George y Liu)

47

47

EPANET implementa este método realizando los siguientes pasos:

El sistema de ecuaciones lineales D.3 se resuelve utilizando un método de matrices

vacías, basado en la reordenación de los nudos (George y Liu, 1981). Una vez los nudos

reordenados al objeto de minimizar el número de coeficientes de relleno en la matriz A,

se realiza una factorización simbólica, de modo que sólo los elementos no nulos de A se

almacenan en memoria para operar con ellos. A lo largo de una simulación en periodo

extendido, la reordenación y factorización de la matriz se efectúa una sola vez, al

comienzo del análisis. ((George y Liu)

EPANET contiene un simulador hidráulico que ofrece las siguientes prestaciones:

Las pérdidas de carga pueden calcularse mediante las fórmulas de Hazen-

Williams (H-W), de Darcy-Weisbach (D-W) o de Chezy-Manning (C-M).

Contempla pérdidas menores en los accesorios.

Admite bombas de velocidad fija o variable.

Determina el consumo de energía eléctrica y sus costos.

Permite considerar varios tipos de válvulas como de corte, de retención y

reguladores de presión o de caudal.

Admite dispositivos de geometría variable, el diámetro varía según el nivel del

agua.

Permite considerar diferentes tipos de demanda en lo nudos, cada uno con su

propia curva de modulación en el tiempo.

Admite leyes de control simples, basadas en el valor del nivel en los depósitos o

en la hora prefijada por un temporizador, y las leyes de control más complejas

48

48

basadas en reglas lógicas.

Las pérdidas de carga para los tramos de las tuberías se evalúan con la fórmula de

HAZEN-WILLIAMS, expresada de la siguiente manera:

54.003.2 ***28.0 SfDCQ

De donde se obtiene que las pérdidas de carga para cada tubería de la red es:

LDCQLSfhf ***28.0/*85.163.2

Los datos para la simulación en EPANET se ingresan en el mismo software en los

cuadros editables que se muestran a continuación.

Las unidades de ingreso serán el litros/segundos, la fórmula empleada para el cálculo

de perdidas será la de Hansen-Williams. (Pin Freire, 2017)

En función del análisis, se distribuyó el tiempo de 24 horas entre 5 escenarios.

49

49

Los elementos intervinientes en la simulación son los siguientes.

50

50

Ubicación de nodos y circuitos

Se ingresan las demandas bases en los nodos, y con los coeficientes determinados en la

curva de modulación se calculan internamente los caudales y el diseño de la red.

Nodo Demanda base- Qmd

(l/s)

Qi

(l/s)

QMD

(l/s)

QMH

(l/s)

Qd

(l/s)

n1 0.817 0.284 1.062 1.634 1.918

n2 0.401 0.139 0.521 0.802 0.941

n3 0.616 0.214 0.801 1.232 1.446

n4 0.358 0.124 0.465 0.716 0.84

n5 0.315 0.109 0.410 0.63 0.739

n6 0.372 0.129 0.484 0.744 0.873

2.877 1.00 3.74 5.754 6.754

51

51

Los resultados de la simulación en EPANET se obtienen del mismo software en cuadros

y gráficos como se exponen.

52

52

Grafico general de la red de la Cooperativa Los Caras para simulación hidráulica

53

53

Vista ampliada de la red

Informe mediante tablas de los nodos de la red de distribución en el escenario del diseño

para red de agua potable.

54

54

Informe mediante tablas de los tramos de la red de distribución en el escenario de diseño

para red de agua potable.

Mapa de isolíneas donde se aprecian las presiones en los diferentes escenarios de

simulación

55

55

56

56

Resultado completo de la simulación hidráulica.

*********************************************************************

* E P A N E T *

* Análisis Hidráulico y de Calidad *

* Para Redes de Distribución de Agua *

* Versión 2.0 *

* *

* Traducción: Grupo REDHISP, UPV Financ: Grupo Aguas de Valencia *

*********************************************************************

Fichero Input: Red 2 Los Caras.NET

Red AAPP Cooperativa Los Caras

Tabla de Líneas y Nudos:

----------------------------------------------------------------------

ID Nudo Nudo Longitud Diámetro

Línea Inicial Final m mm

----------------------------------------------------------------------

p6 n5 n4 165.6 101.6

p4 n3 n2 87.11 101.6

p8 n2 n6 176.3 58.2

p7 n6 n5 155.7 58.2

p2 n1 n7 304.5 58.2

p3 n2 n1 215.8 101.6

p5 n3 n4 80.68 101.6

p1 Tq1 n1 266.4 101.6

Resultados en los Nudos a las 0:00 Horas:

----------------------------------------------------------------------

ID Demanda Altura Presión Calidad

Nudo LPS m m

----------------------------------------------------------------------

n5 0.31 64.36 40.36 0.00

n4 0.36 64.37 37.37 0.00

n3 0.62 64.38 37.38 0.00

n2 0.40 64.41 37.41 0.00

n6 0.37 64.36 39.36 0.00

n1 0.82 64.59 26.59 0.00

n7 0.00 64.59 16.59 0.00

Tq1 -2.88 65.00 0.00 0.00 Embalse

Resultados en las Líneas a las 0:00 Horas:

57

57

----------------------------------------------------------------------

ID Caudal Velocidad Pérdida Unit. Estado

Línea LPS m/s m/km

----------------------------------------------------------------------

p6 -0.40 0.05 0.04 Abierta

p4 -1.38 0.17 0.39 Abierta

p8 0.29 0.11 0.32 Abierta

p7 -0.09 0.03 0.03 Abierta

p2 0.00 0.00 0.00 Abierta

p3 -2.06 0.25 0.83 Abierta

p5 0.76 0.09 0.13 Abierta

p1 2.88 0.36 1.53 Abierta


----------------------------------------------------------------------


Nudo LPS m m

----------------------------------------------------------------------

n5 0.11 64.91 40.91 0.00

n4 0.12 64.91 37.91 0.00

n3 0.21 64.91 37.91 0.00

n2 0.14 64.92 37.92 0.00

n6 0.13 64.91 39.91 0.00

n1 0.28 64.94 26.94 0.00

n7 0.00 64.94 16.94 0.00

Tq1 -1.00 65.00 0.00 0.00 Embalse


----------------------------------------------------------------------


Línea LPS m/s m/km

----------------------------------------------------------------------

p6 -0.14 0.02 0.01 Abierta

p4 -0.48 0.06 0.05 Abierta

p8 0.10 0.04 0.05 Abierta

p7 -0.03 0.01 0.00 Abierta

p2 0.00 0.00 0.00 Abierta

p3 -0.72 0.09 0.12 Abierta

p5 0.26 0.03 0.02 Abierta

p1 1.00 0.12 0.22 Abierta


58

58

----------------------------------------------------------------------


Nudo LPS m m

----------------------------------------------------------------------

n5 0.41 63.96 39.96 0.00

n4 0.47 63.97 36.97 0.00

n3 0.80 63.99 36.99 0.00

n2 0.52 64.05 37.05 0.00

n6 0.48 63.95 38.95 0.00

n1 1.06 64.34 26.34 0.00

n7 0.00 64.34 16.34 0.00

Tq1 -3.74 65.00 0.00 0.00 Embalse


----------------------------------------------------------------------


Línea LPS m/s m/km

----------------------------------------------------------------------

p6 -0.52 0.06 0.06 Abierta

p4 -1.79 0.22 0.63 Abierta

p8 0.37 0.14 0.52 Abierta

p7 -0.11 0.04 0.06 Abierta

p2 0.00 0.00 0.00 Abierta

p3 -2.68 0.33 1.34 Abierta

p5 0.99 0.12 0.21 Abierta

p1 3.74 0.46 2.49 Abierta


----------------------------------------------------------------------


Nudo LPS m m

----------------------------------------------------------------------

n5 0.63 62.70 38.70 0.00

n4 0.72 62.72 35.72 0.00

n3 1.23 62.76 35.76 0.00

n2 0.80 62.88 35.88 0.00

n6 0.74 62.68 37.68 0.00

n1 1.63 63.53 25.53 0.00

n7 0.00 63.53 15.53 0.00

Tq1 -5.76 65.00 0.00 0.00 Embalse


59

59

----------------------------------------------------------------------


Línea LPS m/s m/km

----------------------------------------------------------------------

p6 -0.80 0.10 0.14 Abierta

p4 -2.75 0.34 1.41 Abierta

p8 0.57 0.21 1.16 Abierta

p7 -0.17 0.06 0.13 Abierta

p2 0.00 0.00 0.00 Abierta

p3 -4.12 0.51 2.98 Abierta

p5 1.52 0.19 0.47 Abierta

p1 5.76 0.71 5.53 Abierta


----------------------------------------------------------------------


Nudo LPS m m

----------------------------------------------------------------------

n5 0.74 61.91 37.91 0.00

n4 0.84 61.94 34.94 0.00

n3 1.45 61.99 34.99 0.00

n2 0.94 62.15 35.15 0.00

n6 0.87 61.88 36.88 0.00

n1 1.92 63.02 25.02 0.00

n7 0.00 63.02 15.02 0.00

Tq1 -6.76 65.00 0.00 0.00 Embalse


----------------------------------------------------------------------


Línea LPS m/s m/km

----------------------------------------------------------------------

p6 -0.94 0.12 0.19 Abierta

p4 -3.23 0.40 1.89 Abierta

p8 0.67 0.25 1.56 Abierta

p7 -0.20 0.08 0.17 Abierta

p2 0.00 0.00 0.00 Abierta

p3 -4.84 0.60 4.01 Abierta

p5 1.78 0.22 0.63 Abierta

p1 6.76 0.83 7.44 Abierta


60

60

----------------------------------------------------------------------


Nudo LPS m m

----------------------------------------------------------------------

n5 0.31 64.36 40.36 0.00

n4 0.36 64.37 37.37 0.00

n3 0.62 64.38 37.38 0.00

n2 0.40 64.41 37.41 0.00

n6 0.37 64.36 39.36 0.00

n1 0.82 64.59 26.59 0.00

n7 0.00 64.59 16.59 0.00

Tq1 -2.88 65.00 0.00 0.00 Embalse


----------------------------------------------------------------------


Línea LPS m/s m/km

----------------------------------------------------------------------

p6 -0.40 0.05 0.04 Abierta

p4 -1.38 0.17 0.39 Abierta

p8 0.29 0.11 0.32 Abierta

p7 -0.09 0.03 0.03 Abierta

p2 0.00 0.00 0.00 Abierta

p3 -2.06 0.25 0.83 Abierta

p5 0.76 0.09 0.13 Abierta

p1 2.88 0.36 1.53 Abierta

Para mantener una reserva y presurizada la red, se proyectó la construcción de un tanque

de almacenamiento de 100m3, la cual se alimentara des de la línea de impulsión del

sistema de Bahía de Caráquez.

La red de distribución estará compuesta por una línea principal y un anillo hidráulico, con

redes secundarias y de relleno.

Se considera el uso de equipo de micro medición en cada una de las guías domiciliarias.

61

61

6. PRESUPUESTO

UNIVERSIDAD ESTATAL DEL SUR DE MANABI

PRESUPUESTO REFERENCIAL

OBRA : DISEÑO DE LA RED DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA POTABLE PARA LA COOPERATIVA LOS CARAS

DE LA PARROQUIA LEÓNIDAS PLAZA-CANTÓN SUCRE

UBICACION: COOPERATIVA LOS CARAS

COD. No. RUBRO O ACTIVIDAD UNIDAD CANTID. P. UNIT. P. TOTAL

LINEA DE CONDUCCIÓN 32.914,65

1001 1 NIVELACION Y REPLANTEO M2 500,00 1,72 860,00

1003 2 EXCAVACIÓN DE ZANJAS A MÁQUINA HASTA 3

M PROF. M3 750,00 3,71 2.782,50

1005 3 ADQ. Y COLOCACION DE MATERIAL FINO TIPO

ARENIZCA M3 130,00 24,46 3.179,80

1006 4 ADQ. E INST. DE TUBERIA PVC Ø 160mm U/E 1.00

Mpa M 500,00 26,59 13.295,00

1009 5 RELLENO CON MATERIAL DE EXCAVACION M3 300,00 6,92 2.076,00

1010 6 RELLENO CON MATERIAL DE MEJORAMIENTO M3 320,00 26,23 8.393,60

1016 7 SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE TEE DE PVC

U/E DE 160 MM U 1,00 129,52 129,52

1024 8 SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE UNIÓN DE

REPARACIÓN CORTA PVC U/E Ø160MM U 3,00 28,29 84,87

1028 9 SUM. E INSTALACIÓN DE VALVULA HD 160 MM

L-L U 1,00 308,50 308,50

1019 10 SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE CODO R/L U/E

PVC 160MM X 90º U 2,00 55,36 110,72

1013 11 CONSTRUCCIÓN DE CAMARA DE VALVULA U 1,00 1.694,14 1.694,14

TANQUE DE RESERVA 126.952,46

1001 12 NIVELACION Y REPLANTEO M2 300,00 1,72 516,00

1002 13 EXCAVACIÓN A MAQUINA M3 50,62 3,37 170,59

62

62

1010 14 RELLENO CON MATERIAL DE MEJORAMIENTO M3 50,62 26,23 1.327,76

1031 15 HORMIGON SIMPLE REPLANTILLO f'c=140

KG/CM2 M3 5,54 163,18 904,02

1032 16 ENCOFRADO CON MADERA INC.

APUNTALAMIENTO M2 148,10 23,08 3.418,15

1033 17 ENCOFRADO CIRCULAR M2 551,12 45,16 24.888,58

1034 18 ACERO DE REFUERZO fy= 4.200 KG/CM2 TANQUE KG 15.125,09 2,52 38.115,23

1035 19 HORMIGON SIMPLE f'c=240 Kg/cm2 +

IMPERMEABILIZANTE M3 168,76 243,03 41.013,74

1036 20 HORMIGON SIMPLE f'c=210 KG/CM2 M3 75,16 201,20 15.122,19

1037 21 TAPA SANITARIA 0.70 x 0.70 m U 1,00 122,64 122,64

1038 22 ESCALERA MARINERA DE HG 3/4" (INCL.

INSTALACION) ML 38,00 35,62 1.353,56

REDES DE DISTRIBUCIÓN 245.304,38

1001 22 NIVELACION Y REPLANTEO M2 5.318,86 1,72 9.148,44

1003 23 EXCAVACIÓN DE ZANJAS A MÁQUINA HASTA 3

M PROF. M3 6.382,63 3,71 23.679,56

1005 24 ADQ. Y COLOCACION DE MATERIAL FINO TIPO

ARENIZCA M3 1.329,72 24,46 32.524,95


Mpa M 25,00 26,59 664,75


Mpa M 815,60 12,05 9.827,98


Mpa M 5.318,86 4,61 24.519,94

1009 28 RELLENO CON MATERIAL DE EXCAVACION M3 2.127,54 6,92 14.722,58

1010 29 RELLENO CON MATERIAL DE MEJORAMIENTO M3 1.595,66 26,23 41.854,16

1011 30 RELLENO CON MATERIAL DE SUBBASE M3 1.329,72 34,85 46.340,74

1012 31

LIMPIEZA Y DESALOJO DE MATERIAL

EXCEDENTE HASTA 10KM. (INCLUYE CARGADO

A MÁQUINA Y TRANSPORTE)

M3 121,16 4,73 573,09

1013 32 CONSTRUCCIÓN DE CAMARA DE VALVULA U 1,00 1.694,14 1.694,14

63

63




L-L U 1,00 308,50 308,50


PVC 160MM X 90º U 2,00 55,36 110,72


U/E DE 110 MM U 4,00 32,07 128,28


U/E DE 63MM U 25,00 6,71 167,75


PVC 110MM X 90º U 3,00 20,75 62,25


PVC 63MM X 90º U 22,00 9,08 199,76





1025 42 SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE TAPÓN DE PVC

U/E DE 110 MM U 1,00 15,46 15,46

1026 43 SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE TAPÓN DE PVC

U/E DE 63MM U 6,00 7,87 47,22

1040 44 SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE CRUZ DE PVC

U/E DE 110 MM U 1,00 48,58 48,58

1041 45 SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE CRUZ DE PVC

U/E DE 63 MM U 2,00 26,86 53,72

1042 46 SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE REDUCTOR DE

PVC U/E DE 110MM A 63 MM U 2,00 17,13 34,26

1027 47 SUM. E INSTALACIÓN DE BOCA DE FUEGO U 9,00 512,01 4.608,09


L-L U 7,00 220,27 1.541,89


L-L U 9,00 163,87 1.474,83

1036 50 HORMIGON SIMPLE f'c=210 KG/CM2 M3 2,50 201,20 503,00

1039 51 SUM. E INST. DE GUIAS DOMICILIARIAS INC.

MEDIDOR U 177,00 168,44 29.813,88

64

64

1043 49 CAJA DE VALVULA U 1,00 61,04 61,04

1044 49 SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE CODO U/E PVC

63MM X 45º U 3,00 25,81 77,43

1045 50 SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE TEE

REDUCTORA U/E PVC 100MM A 63MM U 3,00 37,47 112,41

TOTAL DEL PRESUPUESTO US $ 405.171,49

ELABORADO POR: APROBADO POR:

EGDO.JONATHAN VELÁSQUEZ S.

ING. MG. PABLO

GALLARDO A

65

65

7. CONCLUSIONES

La red de distribución tiene un sistema continuo de recorrido hidráulico,

cumpliendo con las normas de velocidades lo que permite eliminar la

sedimentación de la tubería en caso de que existan partículas sedimentarias

en el agua potable a distribuirse a dicha población.

Atreves de programa EPANET podemos verificar los caudales, velocidades

y presiones, en cada uno de los circuitos y que están dentro de los rango

admisibles dentro de la norma.

Este estudio puede ser entregado al Gobierno Autónomo Descentralizado del

Cantón Sucre, para ser utilizado como memoria técnica y conseguir los

recursos económicos para la ejecución del mismo.

66

66

8. RECOMENDACIONES

El proyecto se deberá ejecutar de acuerdo a las normas técnicas para el

estudio, con el fin de garantizar la calidad y durabilidad de las obras a

realizarse.

Monitorear las presiones de servicio en la línea conducción de la Planta de

tratamiento La Estancilla - Bahía, en especial aquellas que corresponden a la

toma de agua para abastecer al tanque de almacenamiento propuesto, estos

valores siendo utilizados en el EPANET para optimizar el funcionamiento de

la red.

Se debe recomendar a la ciudadanía el sentido de la pertenencia del sistema

de agua potable, para que junto a ellos el Gobierno Autónomo

Descentralizado del Cantón Sucre, pueda realizar una operación óptima del

mismo.

67

67

9 BIBLIOGRAFÍA

Aguero Pittman, R. (1997). Agua Potable para Poblaciones Rurales. Lima, Peru:

Asociación Servicios Educativos Rurales (SER).

Alvarado Espejo, P. (2013). Estudios y diseños del sistema de agua potable del barrio

San Vicente, parroquia Nambacola, cantón Gonzanamá. Loja.

INEN, I. E. (1992). Normas para estudio y diseño de sistemas de agua potable y

disposición de aguas residuales para poblaciones mayores a 1000 habitantes.

Quito, Ecuador: Instituto Ecuatoriano de Normalización. Recuperado el 2016

Pin Freire, J. C. (2017). Proyecto de Titulacion FREIRE-comision de Revision. En P. F.

Carlos, Diseño de la red de agua potable en el asentamiento poblacional alberto

heredia jervis, de la ciudad de jipijapa - manabi (pág. 159). Jipijapa.

Policonstruc.S.A, A. D. (2015). MEMORIA DESCRIPTIVA DE LOS DISEÑOS DEL

SISTEMA HIDROSANITARIO. Obtenido de

https://www.google.com.ec/#q=Memoria+descriptiva+del+dise%C3%B1o+del+si

stema+hidrosanitario,+Policonstruc+s.a,+2015&*

Según mundo (2009). (s.f.).

68

68

10 ANEXOS

10.1 Anexo A.

Levantamiento de información de la línea de conducción existente.

Ubicación geográfica, información brindada por el presidente de la comunidad.

Levantamiento de información – censo poblacional.

69

69

Punto referencial de las calles (Levantamiento Topografico).

Recopilación de información de la población asistida por el presidente sr. Vicente Zambrano.

70

70

10.2 Anexo B.

10.2.1 Diseño Hidráulico (Método de Hardy Cross).

METODO DE CAUDALES ASUMIDOS

CH = 140

S: MALLA SIMPLE

C: MALLA COMPUESTA

L f CH h ₀ hf₀/Q₀ DQ Qf

(km) (pulg) (pie^0.5/seg) (m) (m) (L/seg) (L/seg)

S 2-6 0,17630 2,29 140 + 1 0,895 0,47 0,53 -0,22 0,68

S 6-5 0,15370 2,29 140 + 1 0,022 0 0 -0,22 -0,20

S 5-4 0,16560 3,98 140 - -1 0,714 -0,02 0,03 -0,22 -0,93

S 4-3 0,08068 3,98 140 - -1 1,554 -0,04 0,03 -0,22 -1,77

S 3-2 0,08711 3,98 140 - -1 3,000 -0,15 0,05 -0,22 -3,22

∑ℎ𝑓= 0,26 ∑(ℎf₀/𝑄₀) = 0,64 ∑∆𝑄 = 0,22



S 2-6 0,17630 2,29 140 + 1 0,68 0,28 0,41 0,00 0,68

S 6-5 0,15370 2,29 140 - -1 0,20 -0,03 0,15 0,00 -0,20

S 5-4 0,16560 3,98 140 - -1 0,93 -0,03 0,03 0,00 -0,93

S 4-3 0,08068 3,98 140 - -1 1,77 -0,05 0,03 0,00 -1,77

S 3-2 0,08711 3,98 140 - -1 3,22 -0,17 0,05 0,00 -3,22

∑ℎ𝑓= 0,00 ∑(ℎf₀/𝑄₀) = 0,67 ∑∆𝑄 = 0,00

METODO DE HARDY CROSS PARA EL CALCULO DE UNA MALLA CERRADA

1er ITERACIÓN

Malla TRAMOQ ₀

(L/seg)

1

2

2da ITERACIÓN

Malla TRAMOQ ₀

(L/seg)

1

2

𝑄 =− ℎ𝑓0

1.85 ℎ𝑓0𝑄0

ℎ =107 × 𝐿 × 𝑄𝑖

1.8

5.813 × 1.8 × 4.87

71

71



S 2-6 0,17630 2,29 140 + 1 0,68 0,28 0,41 0,00 0,68

S 6-5 0,15370 2,29 140 - -1 0,20 -0,03 0,15 0,00 -0,20

S 5-4 0,16560 3,98 140 - -1 0,93 -0,03 0,03 0,00 -0,93

S 4-3 0,08068 3,98 140 - -1 1,77 -0,05 0,03 0,00 -1,77

S 3-2 0,08711 3,98 140 - -1 3,22 -0,17 0,05 0,00 -3,22

∑ℎ𝑓= 0,00 ∑(ℎf₀/𝑄₀) = 0,67 ∑∆𝑄 = 0,00



S 2-6 0,17630 2,29 140 + 1 0,68 0,28 0,41 0,00 0,68

S 6-5 0,15370 2,29 140 - -1 0,20 -0,03 0,15 0,00 -0,20

S 5-4 0,16560 3,98 140 - -1 0,93 -0,03 0,03 0,00 -0,93

S 4-3 0,08068 3,98 140 - -1 1,77 -0,05 0,03 0,00 -1,77

S 3-2 0,08711 3,98 140 - -1 3,22 -0,17 0,05 0,00 -3,22

∑ℎ𝑓= 0,00 ∑(ℎf₀/𝑄₀) = 0,67 ∑∆𝑄 = 0,00



S 2-6 0,17630 2,29 140 + 1 0,68 0,28 0,41 0,00 0,68

S 6-5 0,15370 2,29 140 - -1 0,20 -0,03 0,15 0,00 -0,20

S 5-4 0,16560 3,98 140 - -1 0,93 -0,03 0,03 0,00 -0,93

S 4-3 0,08068 3,98 140 - -1 1,77 -0,05 0,03 0,00 -1,77

S 3-2 0,08711 3,98 140 - -1 3,22 -0,17 0,05 0,00 -3,22

∑ℎ𝑓= 0,00 ∑(ℎf₀/𝑄₀) = 0,67 ∑∆𝑄 = 0,00

3ra ITERACIÓN

Malla TRAMOQ ₀

(L/seg)

1

2

4ta ITERACIÓN

Malla TRAMOQ ₀

(L/seg)

1

2

5ta ITERACIÓN

Malla TRAMOQ ₀

(L/seg)

1

2

72

72



S 2-6 0,17630 2,29 140 + 1 0,68 0,28 0,41 0,00 0,68

S 6-5 0,15370 2,29 140 - -1 0,20 -0,03 0,15 0,00 -0,20

S 5-4 0,16560 3,98 140 - -1 0,93 -0,03 0,03 0,00 -0,93

S 4-3 0,08068 3,98 140 - -1 1,77 -0,05 0,03 0,00 -1,77

S 3-2 0,08711 3,98 140 - -1 3,22 -0,17 0,05 0,00 -3,22

∑ℎ𝑓= 0,00 ∑(ℎf₀/𝑄₀) = 0,67 ∑∆𝑄 = 0,00



S 2-6 0,17630 2,29 140 + 1 0,68 0,28 0,41 0,00 0,68

S 6-5 0,15370 2,29 140 - -1 0,20 -0,03 0,15 0,00 -0,20

S 5-4 0,16560 3,98 140 - -1 0,93 -0,03 0,03 0,00 -0,93

S 4-3 0,08068 3,98 140 - -1 1,77 -0,05 0,03 0,00 -1,77

S 3-2 0,08711 3,98 140 - -1 3,22 -0,17 0,05 0,00 -3,22

∑ℎ𝑓= 0,00 ∑(ℎf₀/𝑄₀) = 0,67 ∑∆𝑄 = 0,00



S 2-6 0,17630 2,29 140 + 1 0,68 0,28 0,41 0,00 0,68

S 6-5 0,15370 2,29 140 - -1 0,20 -0,03 0,15 0,00 -0,20

S 5-4 0,16560 3,98 140 - -1 0,93 -0,03 0,03 0,00 -0,93

S 4-3 0,08068 3,98 140 - -1 1,77 -0,05 0,03 0,00 -1,77

S 3-2 0,08711 3,98 140 - -1 3,22 -0,17 0,05 0,00 -3,22

∑ℎ𝑓= 0,00 ∑(ℎf₀/𝑄₀) = 0,67 ∑∆𝑄 = 0,00

6ta ITERACIÓN

Malla TRAMOQ ₀

(L/seg)

1

2

7ma ITERACIÓN

Malla TRAMOQ ₀

(L/seg)

1

2

8ava ITERACIÓN

Malla TRAMOQ ₀

(L/seg)

1

2

73

73



S 2-6 0,17630 2,29 140 + 1 0,68 0,28 0,41 0,00 0,68

S 6-5 0,15370 2,29 140 - -1 0,20 -0,03 0,15 0,00 -0,20

S 5-4 0,16560 3,98 140 - -1 0,93 -0,03 0,03 0,00 -0,93

S 4-3 0,08068 3,98 140 - -1 1,77 -0,05 0,03 0,00 -1,77

S 3-2 0,08711 3,98 140 - -1 3,22 -0,17 0,05 0,00 -3,22

∑ℎ𝑓= 0,00 ∑(ℎf₀/𝑄₀) = 0,67 ∑∆𝑄 = 0,00



S 2-6 0,17630 2,29 140 + 1 0,68 0,28 0,41 0,00 0,68

S 6-5 0,15370 2,29 140 - -1 0,20 -0,03 0,15 0,00 -0,20

S 5-4 0,16560 3,98 140 - -1 0,93 -0,03 0,03 0,00 -0,93

S 4-3 0,08068 3,98 140 - -1 1,77 -0,05 0,03 0,00 -1,77

S 3-2 0,08711 3,98 140 - -1 3,22 -0,17 0,05 0,00 -3,22

∑ℎ𝑓= 0,00 ∑(ℎf₀/𝑄₀) = 0,67 ∑∆𝑄 = 0,00

(L/seg)

1

2

1

2

10ma ITERACIÓN

Malla TRAMOQ ₀

(L/seg)

9na ITERACIÓN

Malla TRAMOQ ₀

74

74

10.3 Anexo C.

10.3.1 Planos Topográficos y detalles.

75

76

77

78

79

79

10.4 Anexo D.

10.4.1 Análisis de Precios Unitarios.

25,0000

RUBRO # 1001 M2

MANO DE OBRA :

TRABAJADOR Nº S.R.H. REND. U/H. COSTO UNIT.

(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,820 25,0000 0,153

1,00 3,450 25,0000 0,138

1,00 3,410 25,0000 0,136

PARCIAL (M) : 0,427

MATERIALES

DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD UNITARIO COSTO

(A) (B) (C)=(A*B)

U 0,150 1,50 0,225

U 0,500 0,20 0,100

GBL 0,100 5,00 0,500

PARCIAL (N) : 0,825

EQUIPOS:

DESCRIPCION CANTIDAD TARIFA REND. U/H. COSTO UNIT.

(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,021

1,00 4,00 25,0000 0,160

PARCIAL (O ) : 0,181

TRANSPORTE :

DESCRIPCIONDISTANCIA

(K)PESO(T) TARIFA(T/K) COSTO

(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :

Q) TOTAL COSTOS DIRECTOS Q= (M+N+O+P) 1,433

R) COSTOS INDIRECTOS 20,00 % (Q) 0,287

PRECIO UNITARIO TOTAL : 1,720

PRECIO UNITARIO REFERENCIAL : $ 1,72

RENDIMIENTO :

NIVELACION Y REPLANTEO

PEON

UNIVERSIDAD ESTATAL DEL SUR DE MANABI

FECHA: AGOSTO/2017

ELABORADO POR:

EGDO.JONATHAN VELÁSQUEZ S.

APROBADO POR:

ING. MG. PABLO GALLARDO A

------------------------------------------------------------- -------------------------------------

TOPOGRAFO

CADENERO

TIRAS DE 2X4X250 CM.

ESTACAS

VARIOS (PIOLA, CLAVOS, ETC)

FACULTAD DE CIENCIAS TECNICAS

A N A L I S I S D E P R E C I OS U N I T A R I O S


OBRA : DISEÑO DE LA RED DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA POTABLE PARA LA COOPERATIVA LOS

CARAS DE LA PARROQUIA LEÓNIDAS PLAZA-CANTÓN SUCRE

H. MANUALES 5% M. O.

EQUIPO DE TOPOGRAFÍA (NIVEL, MIRA,

JALÓN CINTA MÉTRICA)

80

80

13,7500

RUBRO # 1002 M3

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,820 13,7500 0,278

1,00 3,450 13,7500 0,251

0,25 3,820 13,7500 0,069

PARCIAL (M) : 0,598

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

PARCIAL (N) :

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,030

1,00 30,00 13,7500 2,182


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :





-------------------------------------


EGDO.JONATHAN VELÁSQUEZ S. ING. MG. PABLO GALLARDO A

-------------------------------------------------------------


RETROEXCAVADORA (GALLINETA) P>80HP


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

EXCAVACIÓN A MAQUINA

OPERADOR DE RETROEXCAVADORA

ENGRASADOR O ABASTECEDOR

MAESTRO MAYOR

UNIVERSIDAD ESTATAL DEL SUR DE MANABIFACULTAD DE CIENCIAS TECNICAS




81

81

12,5000

RUBRO # 1003 M3

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,820 12,5000 0,306

1,00 3,450 12,5000 0,276

0,25 3,820 12,5000 0,076

PARCIAL (M) : 0,658

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

PARCIAL (N) :

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,033

1,00 30,00 12,5000 2,400


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :










FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

EXCAVACIÓN DE ZANJAS A MÁQUINA HASTA 3 M PROF.



MAESTRO MAYOR



-------------------------------------



-------------------------------------------------------------

82

82

166,2500

RUBRO # 1004 M3

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,820 166,2500 0,023

1,00 3,450 166,2500 0,021

1,00 5,000 166,2500 0,030

PARCIAL (M) : 0,074

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

PARCIAL (N) :

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,004

1,00 25,00 166,2500 0,150

1,00 20,00 166,2500 0,120


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :










FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

LIMPIEZA Y DESALOJO DE MATERIAL EXCEDENTE > 10KM

(INCLUYE CARGADO Y TRANSPORTE)



CHOFER VOLQUETAS


RETROEXCAVADORA (GALLINETA) P<75HP

VOLQUETE DE 8m³

-------------------------------------



-------------------------------------------------------------

83

83

3,7500

RUBRO # 1005 M3

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,50 3,820 3,7500 0,509

0,50 3,450 3,7500 0,460

1,00 3,410 3,7500 0,909

PARCIAL (M) : 1,878

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

M3 1,100 3,25 3,575

PARCIAL (N) : 3,575

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,094

0,50 4,00 3,7500 0,533


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

65,00 1,10 0,200 14,300

PARCIAL (P) : 14,300







-------------------------------------


EQUIPO DE TOPOGRAFÍA (NIVEL, MIRA,

JALÓN CINTA MÉTRICA)

CISCO - ARENIZCA

-------------------------------------------------------------

TOPOGRAFO

CADENERO

PEON

CISCO - ARENIZCA

ADQ. Y COLOCACION DE MATERIAL FINO TIPO ARENIZCA






FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

84

84

25,0000

RUBRO # 1006 M

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,450 25,0000 0,138

1,00 3,450 25,0000 0,138

1,00 3,410 25,0000 0,136

PARCIAL (M) : 0,412

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

ML 1,050 20,50 21,525

GR 4,000 0,05 0,200

PARCIAL (N) : 21,725

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,021


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :







-------------------------------------


-------------------------------------------------------------

PLOMERO

TUBERO

PEON

TUBO UNIÓN ELASTOMÉRICA (U/E) 1,00 MPA

160MM X 6M

LUBRICANTE VEGETAL

ADQ. E INST. DE TUBERIA PVC Ø 160mm U/E 1.00 Mpa






FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

85

85

26,2500

RUBRO # 1007 M

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,450 26,2500 0,131

1,00 3,450 26,2500 0,131

1,00 3,410 26,2500 0,130

PARCIAL (M) : 0,392

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

ML 1,050 8,98 9,429

GR 4,000 0,05 0,200

PARCIAL (N) : 9,629

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,020


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :







-------------------------------------


-------------------------------------------------------------

LUBRICANTE VEGETAL


110MM X 6M


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :


PLOMERO

TUBERO

PEON





86

86

27,5000

RUBRO # 1008 M

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,450 27,5000 0,125

1,00 3,450 27,5000 0,125

1,00 3,410 27,5000 0,124

PARCIAL (M) : 0,374

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

ML 1,050 3,14 3,297

GR 3,000 0,05 0,150

PARCIAL (N) : 3,447

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,019


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :







-------------------------------------


-------------------------------------------------------------

LUBRICANTE VEGETAL


63MM X 6M


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :


PLOMERO

TUBERO

PEON





87

87

12,5000

RUBRO # 1009 M3

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,820 12,5000 0,306

1,00 3,450 12,5000 0,276

0,25 3,820 12,5000 0,076

1,00 3,410 12,5000 0,273

1,00 5,000 12,5000 0,400

PARCIAL (M) : 1,331

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

M3 1,100 0,10 0,110

PARCIAL (N) : 0,110

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,067

1,00 30,00 12,5000 2,400

1,00 3,25 12,5000 0,260

1,00 20,00 12,5000 1,600


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :





-------------------------------------



-------------------------------------------------------------



VIBROCOMPACTADOR

VOLQUETE DE 8m³

MATERIAL DE EXCAVACION


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

RELLENO CON MATERIAL DE EXCAVACION



MAESTRO MAYOR

PEON

CHOFER VOLQUETAS





88

88

10,0000

RUBRO # 1010 M3

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,25 3,820 10,0000 0,096

0,25 3,450 10,0000 0,086

0,25 3,820 10,0000 0,096

2,00 3,410 10,0000 0,682

1,00 5,000 10,0000 0,500

PARCIAL (M) : 1,460

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

M3 1,200 8,50 10,200


EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,073

1,00 30,00 10,0000 3,000

1,00 3,25 10,0000 0,325

1,00 20,00 10,0000 2,000


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

20,00 1,20 0,200 4,800

PARCIAL (P) : 4,800





-------------------------------------



-------------------------------------------------------------

MATERIAL DE MEJORAMIENTO (CANTERA



VIBROCOMPACTADOR

VOLQUETE DE 8m³

MATERIAL DE MEJORAMIENTO


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

RELLENO CON MATERIAL DE MEJORAMIENTO



MAESTRO MAYOR

PEON

CHOFER VOLQUETAS





89

89

7,5000

RUBRO # 1011 M3

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,820 7,5000 0,509

0,25 3,450 7,5000 0,115

0,25 3,820 7,5000 0,127

2,00 3,410 7,5000 0,909

1,00 5,000 7,5000 0,667

PARCIAL (M) : 2,327

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

M3 1,200 3,25 3,900

PARCIAL (N) : 3,900

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,116

1,00 30,00 7,5000 4,000

1,00 3,25 7,5000 0,433

1,00 20,00 7,5000 2,667


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

65,00 1,20 0,200 15,600






-------------------------------------



-------------------------------------------------------------

SUBBASE



VIBROCOMPACTADOR

VOLQUETE DE 8m³

SUBBASE


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

RELLENO CON MATERIAL DE SUBBASE



MAESTRO MAYOR

PEON

CHOFER VOLQUETAS





90

90

20,0000

RUBRO # 1012 M3

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,820 20,0000 0,191

0,25 3,450 20,0000 0,043

1,00 5,000 20,0000 0,250

1,00 3,410 20,0000 0,171

PARCIAL (M) : 0,655

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

PARCIAL (N) :

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,033

1,00 30,00 20,0000 1,500

1,00 20,00 20,0000 1,000


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

3,00 1,25 0,200 0,750

PARCIAL (P) : 0,750





-------------------------------------



-------------------------------------------------------------

MATERIAL DE EXCAVACION



VOLQUETE DE 8m³


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

LIMPIEZA Y DESALOJO DE MATERIAL EXCEDENTE HASTA

10KM. (INCLUYE CARGADO A MÁQUINA Y TRANSPORTE)



CHOFER VOLQUETAS

PEON





91

91

0,0500

RUBRO # 1013 U

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

3,00 3,410 0,0500 204,600

1,00 3,450 0,0500 69,000

1,00 3,450 0,0500 69,000

0,25 3,820 0,0500 19,100

PARCIAL (M) : 361,700

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

U 1,000 800,00 800,000

PARCIAL (N) : 800,000

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

18,085

1,00 5,60 0,0500 112,000

1,00 6,00 0,0500 120,000

PARCIAL (O ) : 250,085

TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :

Q) TOTAL COSTOS DIRECTOS Q= (M+N+O+P) 1.411,785


PRECIO UNITARIO TOTAL : 1.694,142

PRECIO UNITARIO REFERENCIAL : $ 1.694,14


------------------------------------------------------------- -------------------------------------



CONCRETERA 1 SACO

VIBRADOR

CAMARA DE VALVULA, INC. ENCOFRADO,

ARMADURA, HORMIGON, TAPA


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

CONSTRUCCIÓN DE CAMARA DE VALVULA

PEON

ALBAÑIL

FIERRERO

MAESTRO MAYOR





92

92

3,0000

RUBRO # 1016 U

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,450 3,0000 1,150

1,00 3,410 3,0000 1,137

0,25 3,820 3,0000 0,318

PARCIAL (M) : 2,605

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

U 1,000 105,00 105,000

GR 4,000 0,05 0,200

PARCIAL (N) : 105,200

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,130


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :







-------------------------------------


-------------------------------------------------------------

LUBRICANTE VEGETAL

TEE DE PVC U/E DE 160 MM


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE TEE DE PVC U/E DE 160 MM

PLOMERO

PEON

MAESTRO MAYOR





93

93

3,2500

RUBRO # 1017 U

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,450 3,2500 1,062

1,00 3,410 3,2500 1,049

0,25 3,820 3,2500 0,294

PARCIAL (M) : 2,405

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

U 1,000 24,00 24,000

GR 4,000 0,05 0,200


EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,120


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :






------------------------------------------------------------- -------------------------------------


LUBRICANTE VEGETAL


TEE DE PVC U/E DE 110 MM


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE TEE DE PVC U/E DE 110 MM

PLOMERO

PEON

MAESTRO MAYOR





94

94

3,7500

RUBRO # 1018 U

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,450 3,7500 0,920

1,00 3,410 3,7500 0,909

0,25 3,820 3,7500 0,255

PARCIAL (M) : 2,084

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

M3 1,000 3,25 3,250

GR 3,000 0,05 0,150

PARCIAL (N) : 3,400

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,104


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :






------------------------------------------------------------- -------------------------------------


LUBRICANTE VEGETAL


CISCO - ARENIZCA


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE TEE DE PVC U/E DE 63MM

PLOMERO

PEON

MAESTRO MAYOR





95

95

3,0000

RUBRO # 1019 U

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,450 3,0000 1,150

1,00 3,410 3,0000 1,137

0,25 3,820 3,0000 0,318

PARCIAL (M) : 2,605

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

U 1,000 43,20 43,200

GR 4,000 0,05 0,200


EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,130


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :






------------------------------------------------------------- -------------------------------------


LUBRICANTE VEGETAL


CODO R/L U/E PVC 160MM X 90º


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE CODO R/L U/E PVC 160MM X

90º

PLOMERO

PEON

MAESTRO MAYOR





96

96

3,2500

RUBRO # 1020 U

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,450 3,2500 1,062

1,00 3,410 3,2500 1,049

0,25 3,820 3,2500 0,294

PARCIAL (M) : 2,405

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

U 1,000 14,62 14,620

GR 3,000 0,05 0,150


EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,120


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :






------------------------------------------------------------- -------------------------------------


LUBRICANTE VEGETAL




FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :


90º

PLOMERO

PEON

MAESTRO MAYOR





97

97

3,2500

RUBRO # 1021 U

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,450 3,2500 1,062

1,00 3,410 3,2500 1,049

0,25 3,820 3,2500 0,294

PARCIAL (M) : 2,405

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

U 1,000 4,94 4,940

GR 2,000 0,05 0,100

PARCIAL (N) : 5,040

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,120


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :






------------------------------------------------------------- -------------------------------------


LUBRICANTE VEGETAL




FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :


90º

PLOMERO

PEON

MAESTRO MAYOR





98

98

2,5000

RUBRO # 1022 U

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,450 2,5000 1,380

1,00 3,410 2,5000 1,364

0,25 3,820 2,5000 0,382

PARCIAL (M) : 3,126

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

U 1,000 3,20 3,200

GR 2,000 0,05 0,100

PARCIAL (N) : 3,300

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,156


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :






------------------------------------------------------------- -------------------------------------


LUBRICANTE VEGETAL


UNIÓN DE REPARACIÓN CORTA PVC U/E

Ø63MM


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE UNIÓN DE REPARACIÓN

CORTA PVC U/E Ø63MM

PLOMERO

PEON

MAESTRO MAYOR





99

99

2,0000

RUBRO # 1023 U

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,450 2,0000 1,725

1,00 3,410 2,0000 1,705

0,25 3,820 2,0000 0,478

PARCIAL (M) : 3,908

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

U 1,000 10,00 10,000

GR 2,000 0,05 0,100


EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,195


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :






------------------------------------------------------------- -------------------------------------


LUBRICANTE VEGETAL



Ø110MM


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :



PLOMERO

PEON

MAESTRO MAYOR





100

100

1,5000

RUBRO # 1024 U

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,450 1,5000 2,300

1,00 3,410 1,5000 2,273

0,25 3,820 1,5000 0,637

PARCIAL (M) : 5,210

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

U 1,000 18,00 18,000

GR 2,000 0,05 0,100


EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,261


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :






------------------------------------------------------------- -------------------------------------


LUBRICANTE VEGETAL



Ø160MM


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :



PLOMERO

PEON

MAESTRO MAYOR





101

101

2,5000

RUBRO # 1025 U

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,450 2,5000 1,380

1,00 3,410 2,5000 1,364

0,25 3,820 2,5000 0,382

PARCIAL (M) : 3,126

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

U 1,000 9,50 9,500

GR 2,000 0,05 0,100

PARCIAL (N) : 9,600

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,156


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :






------------------------------------------------------------- -------------------------------------


LUBRICANTE VEGETAL


TAPÓN DE PVC U/E DE 110 MM


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE TAPÓN DE PVC U/E DE 110

MM

PLOMERO

PEON

MAESTRO MAYOR





102

102

2,5000

RUBRO # 1026 U

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,450 2,5000 1,380

1,00 3,410 2,5000 1,364

0,25 3,820 2,5000 0,382

PARCIAL (M) : 3,126

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

U 1,000 3,20 3,200

GR 1,500 0,05 0,075

PARCIAL (N) : 3,275

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,156


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :






------------------------------------------------------------- -------------------------------------


LUBRICANTE VEGETAL


TAPÓN DE PVC U/E DE 63 MM


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE TAPÓN DE PVC U/E DE

63MM

PLOMERO

PEON

MAESTRO MAYOR





103

103

0,2500

RUBRO # 1027 U

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,450 0,2500 13,800

2,00 3,410 0,2500 27,280

1,00 3,820 0,2500 15,280

PARCIAL (M) : 56,360

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

GBL 1,050 350,00 367,500

PARCIAL (N) : 367,500

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

2,818


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :






------------------------------------------------------------- -------------------------------------



BOCA DE FUEGO 63 MM (INC. TODOS LOS

ACCESORIOS PARA FUNCIONAMIENTO)


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

SUM. E INSTALACIÓN DE BOCA DE FUEGO

PLOMERO

PEON

MAESTRO MAYOR





104

104

0,3750

RUBRO # 1028 U

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,450 0,3750 9,200

1,00 3,410 0,3750 9,093

0,25 3,820 0,3750 2,547


MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

U 1,000 235,00 235,000

GR 4,000 0,05 0,200

PARCIAL (N) : 235,200

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,042


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :






------------------------------------------------------------- -------------------------------------


LUBRICANTE VEGETAL


VALVULA HD 160 MM L-L


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

SUM. E INSTALACIÓN DE VALVULA HD 160 MM L-L

PLOMERO

PEON

MAESTRO MAYOR





105

105

0,5000

RUBRO # 1029 U

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,450 0,5000 6,900

1,00 3,410 0,5000 6,820

0,25 3,820 0,5000 1,910


MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

U 1,000 167,00 167,000

GR 3,000 0,05 0,150

PARCIAL (N) : 167,150

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,782


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :






------------------------------------------------------------- -------------------------------------


LUBRICANTE VEGETAL




FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :


PLOMERO

PEON

MAESTRO MAYOR





106

106

0,5000

RUBRO # 1030 U

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,450 0,5000 6,900

1,00 3,410 0,5000 6,820

0,25 3,820 0,5000 1,910


MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

U 1,000 120,00 120,000

GR 3,000 0,05 0,150

PARCIAL (N) : 120,150

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,782


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :






------------------------------------------------------------- -------------------------------------


LUBRICANTE VEGETAL




FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :


PLOMERO

PEON

MAESTRO MAYOR





107

107

0,9000

RUBRO # 1031 M3

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

6,00 3,410 0,9000 22,733

1,00 3,450 0,9000 3,833

1,00 3,450 0,9000 3,833

0,25 3,820 0,9000 1,061

1,00 3,820 0,9000 4,244


MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

M3 0,240 5,00 1,200

KG 260,000 0,17 44,200

M3 0,680 24,50 16,660

M3 0,950 9,50 9,025


EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,785

1,00 5,60 0,9000 6,222


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

65,00 0,68 0,200 8,840

65,00 0,95000 0,200 12,350







RIPIO (CANTERA LA CHICHA)

------------------------------------------------------------- -------------------------------------


ARENA HOMOGENIZADA

CEMENTO

ARENA HOMOGENIZADA

RIPIO 1/2"


CONCRETERA 1 SACO

AGUA


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

HORMIGON SIMPLE REPLANTILLO f'c=140 KG/CM2

PEON

ALBAÑIL

FIERRERO

MAESTRO MAYOR

OPERADOR DE CONCRETERA RODANTE





108

108

6,0000

RUBRO # 1032 M2

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,410 6,0000 0,568

2,00 3,450 6,0000 1,150

1,00 3,820 6,0000 0,637

PARCIAL (M) : 2,355

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

M 1,000 8,00 8,000

M 1,200 1,80 2,160

M 4,000 1,00 4,000

KG 0,600 2,00 1,200

LIBRA 2,000 0,70 1,400


EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,118


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :









PLANCHA PLYWOOD 5mm (1,22*2,44)


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

ENCOFRADO CON MADERA INC. APUNTALAMIENTO

PEON

CARPINTERO

MAESTRO MAYOR

CUARTONES DE MADERA (4"*4")

CAÑA GUADUA

ALAMBRE GALVANIZADO

CLAVOS



------------------------------------------------------------- -------------------------------------


109

109

1,0000

RUBRO # 1033 M2

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

2,00 3,410 1,0000 6,820

1,00 3,450 1,0000 3,450


MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

U 5,000 4,00 20,000

U 2,000 1,85 3,700

M 2,000 1,00 2,000

KG 0,400 2,00 0,800

LIBRA 0,500 0,70 0,350


EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,514


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :









DUELA


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

ENCOFRADO CIRCULAR

PEON

CARPINTERO

ALFAJIA

CAÑA GUADUA

ALAMBRE GALVANIZADO

CLAVOS



------------------------------------------------------------- -------------------------------------


110

110

30,0000

RUBRO # 1034 KG

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,410 30,0000 0,114

2,00 3,450 30,0000 0,230

0,25 3,820 30,0000 0,032

PARCIAL (M) : 0,376

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

KG 1,030 1,60 1,648

KG 0,030 2,00 0,060

PARCIAL (N) : 1,708

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,019


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :









ACERO DE REFUERZO


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

ACERO DE REFUERZO fy= 4.200 KG/CM2 TANQUE

PEON

FIERRERO

MAESTRO MAYOR

ALAMBRE GALVANIZADO



------------------------------------------------------------- -------------------------------------


111

111

0,7500

RUBRO # 1035 M3

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

8,00 3,410 0,7500 36,373

1,00 3,450 0,7500 4,600

0,25 3,820 0,7500 1,273

1,00 3,820 0,7500 5,093

1,00 3,820 0,7500 5,093


MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

M3 0,300 5,00 1,500

KG 400,000 0,17 68,000

M3 0,850 24,50 20,825

M3 1,040 9,50 9,880

LT 0,480 9,50 4,560

PARCIAL (N) : 104,765

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

2,622

1,00 5,60 0,7500 7,467

1,00 8,00 0,7500 10,667

PARCIAL (O ) : 20,756

TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

65,00 0,85 0,200 11,050

65,00 1,04000 0,200 13,520










AGUA


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

HORMIGON SIMPLE f'c=240 Kg/cm2 + IMPERMEABILIZANTE

PEON

ALBAÑIL

MAESTRO MAYOR


OPERADOR DE BOMBA

ARENA HOMOGENIZADA

CEMENTO

ARENA HOMOGENIZADA

RIPIO 1/2"

ADITIVO


CONCRETERA 1 SACO

BOMBA DE HORMIGÓN



------------------------------------------------------------- -------------------------------------


112

112

1,0000

RUBRO # 1036 M3

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

8,00 3,410 1,0000 27,280

1,00 3,450 1,0000 3,450

0,25 3,820 1,0000 0,955

1,00 3,820 1,0000 3,820

1,00 3,820 1,0000 3,820


MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

M3 0,280 5,00 1,400

KG 360,000 0,17 61,200

M3 0,750 24,50 18,375

M3 0,980 9,50 9,310


EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,966

1,00 5,60 1,0000 5,600

1,00 8,00 1,0000 8,000

PARCIAL (O ) : 15,566

TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

65,00 0,75 0,200 9,750

65,00 0,98000 0,200 12,740










AGUA


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

HORMIGON SIMPLE f'c=210 KG/CM2

PEON

ALBAÑIL

MAESTRO MAYOR


OPERADOR DE BOMBA

ARENA HOMOGENIZADA

CEMENTO

ARENA HOMOGENIZADA

RIPIO 1/2"


CONCRETERA 1 SACO

BOMBA DE HORMIGÓN



------------------------------------------------------------- -------------------------------------


113

113

1,0000

RUBRO # 1037 U

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,410 1,0000 3,410

1,00 3,450 1,0000 3,450

PARCIAL (M) : 6,860

MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

U 1,000 95,00 95,000


EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,343


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :









TAPA TOOL PINTADA 70 X 70 MM


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

TAPA SANITARIA 0.70 x 0.70 m

PEON

ALBAÑIL



------------------------------------------------------------- -------------------------------------


114

114

0,3750

RUBRO # 1038 ML

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,00 3,640 0,3750 9,707

1,00 3,450 0,3750 9,200

0,25 3,820 0,3750 2,547


MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

U 1,000 4,20 4,200

M3 0,800 2,00 1,600

GALON 0,020 17,00 0,340

PARCIAL (N) : 6,140

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

1,073

0,10 3,80 0,3750 1,013


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :









TUBO HG 3/4"


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

ESCALERA MARINERA DE HG 3/4" (INCL. INSTALACION)

TECNICO OBRAS CIVILES

ALBAÑIL

MAESTRO MAYOR

SUELDA 6011

PINTURA ANTICORROSIVA


SOLDADORA ELECTRICA 250 A


------------------------------------------------------------- -------------------------------------


115

115

1,0000

RUBRO # 1039 U

MANO DE OBRA :


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

3,00 3,410 1,0000 10,230

1,00 3,450 1,0000 3,450

0,25 3,820 1,0000 0,955


MATERIALES


(A) (B) (C)=(A*B)

GBL 1,000 55,00 55,000

GBL 1,000 70,00 70,000

PARCIAL (N) : 125,000

EQUIPOS:


(A) (B) (C) (D)=(A*B)/(C)

0,732


TRANSPORTE :



(A) (B) (C) (D)=(A*B*C)

PARCIAL (P) :






------------------------------------------------------------- -------------------------------------


MEDICOR DE 1/2" TIPO CHORRO MULTIPLE,

INCLUYE CAJA, LLAVE DE CORTE, FILTRO,

CHECK


GUIA DOMICLIARIA (COLLARIN,

ADAPTADORES, MANGUERA PEAD, UNIONES)


FECHA: AGOSTO/2017

RENDIMIENTO :

SUM. E INST. DE GUIAS DOMICILIARIAS INC. MEDIDOR

PEON

PLOMERO

MAESTRO MAYOR





116

116

10.5 Anexo E.- Formato de encuesta socio-económica

Zona Sec Mz Lote Blo Piso Dpto

C.I RUC PAS Otro

Capacidad (m3)

SI NO

Rural

SI NO DOM COM IND PUB Otro

SI NO 1/2" 5/8" 3/4" 1" 1 1/2"

RED Tanq Pozo B R M NT

SI NO Ace. Ent. Jard.

SI NO

COL P.S RIO DOM COM IND PUB Otro

R M NT 2" 4" 6" Otra

Abonado: Encuestador: Fiscalizacion UNESUM Digitador:

Fecha: Fecha: Fecha: Fecha:

Mixta (Ladrillo, Caña)

Observaciones*

Prefabricado de Madera Teja Ordinaria

Ladrillo Losa de Horm. Armado

Mixta (Ladrillo, Madera) Policarbonato

Caña Cady - Paja

Madera Comun Zinc

Prefabricado Horm. Sim. Lamina de Dipanel

Caracteristicas de la Construcción*

Edificacion Cubierta

Tipo Servicio Uso*

Estado Diametro

Lectura

Datos de la Conexión de Alcantarillado*

Dispone

Abastecimiento Estado

Datos del medidor*

Dispone Ubicación

Marca Serie

Datos de la Conexión de Agua Potable*

Abastecido Uso*

Esta Conectado Diametro*

Ninguno Propietario Arrendatario Ambos

Equipamiento Religios Especial

Acceso al

Predio:*

Lote Interior Callejon o Pasaje Calle Secd. Calle Princ. Ocupante del

Predio*

Comercial y de Servicio Bienestar Social Transporte

Industrial Recreacion y Deporte Infraestructura

Residencial Educacion Seguridad

Multiple (residencial, comercial,

Industrial, equipamiento)

Cultura Administración Publica

Salud Servicios Funerarios

El Predio es*:

Urbano Tipo de inmueble

Uso del Bien Inmueble*: Categoria del Equipamiento*:

Const. Inic. Const. 50% Const.75%# Familia # Personas* Dispone Cisterna* Estado

Solar:*

Vacio Construido

Información del predio:

Telefono* Celular* Fecha de Nacimiento:* Direccion (en caso de no habitar en el predio):

Datos del Propietario del Predio

# Identificación*

Apellido Paterno* Apellido Materno* Primer Nombre* Segundo Nombre*

Calle Paralela 1:* Calle Paralela 2:* N°. Casa

Dirección

Referencia

Calle Principal* Calle Alterna:*

Universidad Estatal del Sur de Manabí

UNESUM

ENCUESTA

(Los Campos en negrita son obligatorios)

Datos de Ubicación:

Clave Catastral* Ciudadela/Barrio/Sector*

117

117

NUMERO DE FAMILIAS QUE HABITAN POR VIVIENDA

Cantidad %

No hay nadie 0 0,00%

1 familia 116 65,54%

2 familias 61 34,46%

3 familias 0 0,00%

4 familias 0 0,00%

TOTAL 177 100%

¿NUMERO DE FAMILIAS QUE DISPONEN DE CISTERNA?

Cantidad %

SI 7 3,95%

NO 170 96,05%

TOTAL 177 100%

¿ESTADO DEL SOLAR?

Cantidad %

VACIO 5 2,82%

CONSTRUIDO 150 84,75%

CONS. INICIAL 5 2,82%

CONSTR. 50% 3 1,69%

CONSTR. 75% 14 7,91%

TOTAL 177 100%

ENCUENTAS DIRIGIDAS A LA COOPERATIVA "LOS CARAS"

N° FAMILIASTOTAL

RESPUESTA TOTAL

RESPUESTA TOTAL

0

116

610 0

0

50

100

150

200

250

300

1

N° FAMILIAS

No hay nadie 1 familia 2 familias 3 familias 4 familias

7

170

0

50

100

150

200

250

300

350

400

450

1

NUMERO DE FAMILIAS QUE DISPONEN DE CISTERNA

SI NO

5

150

5 3 140

50

100

150

200

250

300

350

400

1

ESTADO DEL SOLAR

VACIO CONSTRUIDO CONS. INICIAL CONSTR. 50% CONSTR. 75%

118

118

¿DISPONE DE UNA CONEXIÓN DE AGUA POTABLE?

Cantidad %

SI 10 5,65%

NO 167 94,35%

TOTAL 177 100%

¿TIPO DE ABASTECIMIENTO DE AGUA?

Cantidad %

Red 10 5,65%

Tanquero 122 68,93%

Familiar o Vecino 31 17,51%

No se sabe 14 7,91%

TOTAL 177 100%

¿FAMILIAS QUE DISPONEN DE MEDIDOR DE AGUA?

Cantidad %

SI 7 3,95%

NO 170 96,05%

TOTAL 177 100%

RESPUESTA TOTAL

RESPUESTA TOTAL

RESPUESTA TOTAL

10

167

0

50

100

150

200

250

300

350

1

DISPONE DE UNA CONEXIÓN DE AGUA POTABLE

SI NO

10

122

3114

0

25

50

75

100

125

150

1

TIPO DE ABASTECIMIENTO DE AGUA

Red Tanquero Familiar o Vecino No se sabe

7

170

0

50

100

150

200

250

300

350

400

450

1

FAMILIAS QUE DISPONEN DE MEDIDOR DE AGUA

SI NO

119

119

¿DISPONE DE UNA CONEXIÓN DE ALCANTARILLADO?

Cantidad %

SI 0 0,00%

NO 177 100,00%

TOTAL 177 100%

¿TIPO Y ESTADO DEL SERVICIO HIGIENICO?

Cantidad %

Colector/Bueno 0 0,00%

Pozo septico/Regular 163 92,09%

No Tiene 14 7,91%

TOTAL 177 100%

¿TIPO DE CONTRUCCION DE LA VIVIENDA?

Cantidad %

Caña 15 8,47%

Madera 17 9,60%

Ladrillo 107 60,45%

Mixta(ladrillo, madera) 20 11,30%

Mixta(ladrillo, Caña) 18 10,17%

Sin Construccion 0 0,00%

TOTAL 177 100%

RESPUESTA TOTAL

RESPUESTA TOTAL

RESPUESTA TOTAL

0

177

0

50

100

150

200

250

300

350

400

1

DISPONE DE UNA CONEXIÓN DE ALCANTARILLADO

SI NO

0

163

140

25

50

75

100

125

150

175

200

1

TIPO Y ESTADO DEL SERVICIO HIGIENICO

Colector/Bueno Pozo septico/Regular No Tiene

15 17

107

20 18 00

50

100

150

200

250

300

350

1

TIPO DE CONTRUCCION DE LA VIVIENDA

Caña Madera Ladrillo

Mixta(ladrillo, madera) Mixta(ladrillo, Caña) Sin Construccion

Documents

New SUCRE”.repositorio.unesum.edu.ec/bitstream/53000/816/1/UNESUM... · 2017. 10. 17. · METODO DE HARDY CROSS _____ 29 4.4.1 Ecuaciones Básicas ... como lo es el abastecimiento