INFORME II.pdf

1

UNIVERSIDAD NACIONAL DEL CENTRO DEL PERÚ FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL

INGENIERÍA ANTISÍSMICA

INTRODUCCION:

El edificio destinado para centro comercial tiene 4 pisos. El presente trabajo consiste en la

aplicación del análisis sísmico estático, dinámico, Pseudo tridimensional. Para ello se aplicara

el análisis estructural (el predimensionamiento, estructuración y análisis sísmico del edificio)

y el diseño estructural de un edificio de 4 pisos destinado a un centro comercial y que está

ubicado en la provincia de Huancayo.

En el cual se aplicara todos los temas estudiados en la asignatura de ingeniería antisísmica y

realizando un análisis estático y dinámico para poder realizar el diseño correspondiente de la

edificación destinado para vivienda en la cual usaremos la siguiente normatividad.

En todo el proceso de análisis y diseño se utilizarán las normas comprendidas en el

Reglamento Nacional de Edificaciones (R.N.E.):

Metrado de cargas Norma E.020

Diseño sismo resistente Norma E.030

Concreto Armado Norma E.060

Suelos y cimentaciones Norma E.050

2



MARCO TEORICO:

SISTEMA DUAL:

Es un sistema mixto de pórticos reforzados por muros de carga. En este sistema los muros

tienden a tomar una mayor proporción de los esfuerzos en los niveles inferiores, mientras

que los pórticos pueden disipar energía en los niveles superiores.

Este es el sistema ya se está empleando en casi toda Latinoamérica. Los muros de corte

(placa de C°A°). Absorben con mayor eficacia los esfuerzos símicos la edificación.

CONSIDERACIONES BÁSICAS PARA EL DISEÑO ESTRUCTURAL

Entre las consideraciones de carácter estructural a tomar en cuenta, se tiene:

- Se debe buscar que la estructura presente regularidad tanto e planta como en elevación.

- Se debe procurar evitar una excesiva excentricidad para evitar torsiones perjudiciales a la edificación.

PREDIMENSIONAMIENTO DE LA LOSA ALIGERADA:

- “Armada en un solo sentido”

El peralte de las losas aligeradas armadas en un solo sentido, podrá ser

dimensionado considerando los siguientes criterios:

𝐞 ≥𝐋

𝟐𝟎 − 𝟐𝟓 , 𝐋: 𝐥𝐮𝐳 𝐥𝐢𝐛𝐫𝐞

Cuando: S/c ≥ 350kg/m2 usar 25

S/c < 350kg/m2 usar 20

e = 17 cm Para luces menores de 4m

e = 20 cm Para luces comprendidas entre 4m y 5.5m

PREDIMENSIONAMIENTO DE LOS MUROS:

Como debemos procurar que el peso de la edificación sea mínimo posible para minorar las

fuerzas de inercia originadas por el sismo, se ha supuesto inicialmente que los muros sean

de un espesor de t = 15 cm, verificando que este espesor asumido cumpla con el espesor

mínimo reglamentado por la Norma (N.T.E.-E.060).

Se procederá a dimensionar el muro con la siguiente expresión:

3



MATRIZ DE RIGIDEZ LATERAL DE LA ESTRUCTURA

En una primera etapa se consideran separadamente los pisos que conforman la

estructura. Para cada uno de ellos debe obtenerse la matriz de rigidez lateral. Esta es una

matriz que relaciona fuerzas y desplazamientos horizontales. El procedimiento habitual para

determinar la matriz de rigidez lateral consiste en ensamblar primero la matriz de rigidez de

los pisos con mayor grado de libertad (incluyendo aquellos asociados a los desplazamientos

verticales) y luego eliminar los grados que no corresponden a los desplazamientos laterales,

utilizando un proceso de condensación estática.

Dónde:

ui, vi, θui ∶ Componentes de desplazamiento del centro de masas.

αij ∶ Orientación del muro j con referencia al eje X global.

rij ∶ Distancia del centro de masas (xo, yo) al eje del muro.

kij′ ∶ Rigidez lateral del muro en la dirección de análisis ó

Sistema local

kij′ = Emt [4 (

L

L)

3

+ 3 (h

L)]

−1

DETERMINACIÓN DE LOS PERÍODOS NATURALES Y FORMAS DE MODOS DE VIBRACIÓN

Del sistema de vibración usando un modelo de acoplamiento cercano con masas

concentradas, se obtuvo:

[M]{X} + [K]{X} = 0

Luego, haciendo un cambio de variable:

{X} = {}Senωt

{X} = −ω{}Senωt

{X} = −ω²{}Senωt

Y reemplazando, se obtiene: ω²Senωt [M]{} + Senωt [K]{} = 0

[K]{i} = ωi²[M]{i}

4



C (X - X )i+1 i i+1

i+1ii+1K (X - X )

i

K (X - X )i

C (X - X )

i i-1

i i-1

m x ii. .

i g

.-m X

.( )

. .

ANÁLISIS ESTÁTICO (N.T.E. - E.030):

CÁLCULO DEL VECTOR DE FUERZAS SÍSMICAS DIRECTO:

Según la Norma de Diseño Sismo resistente (N.T.E. - E.030), la fuerza horizontal o cortante

total en la base debido a la acción sísmica, es determinada por:

𝐕 = 𝐙𝐔𝐒𝐂

𝐑. 𝐏

ANÁLISIS DINÁMICO MODAL ESPECTRAL (N.T.E. - E.030)

Para edificios de muchos pisos o para aquellos casos en que el método general no sea

suficientemente exacto se hará un análisis dinámico modal espectral.

Veamos cómo se deducen las expresiones matemáticas para el cálculo de los efectos

estructurales que consisten en las fuerzas (axiales, cortantes y momentos flectores) y

deformaciones (desplazamientos y rotaciones) resultantes de la carga sísmica.

Sea un sistema con n grados de libertad (GDL) sometida a una excitación sísmica la cual es

representada generalmente como una aceleración horizontal en la base Xg();

encontraremos las ecuaciones de equilibrio dinámico de la estructura.

D.C.L. de la masa mi:

Tenemos:

Yi + 2bi wiYi + w12Yi =

{i }

T{m}

{i }

T[M]{

i }Xg()

De ésta expresión obtenemos el FACTOR DE PARTICIPACIÓN MODAL (FPM) de masas, que

define el porcentaje de participación del modo de vibración 𝐢éimo.

También es llamado Factor de Participación Estática del modo i:

FPMi ={

i }T

{m}

{i }

T[M]{

i }

5



PRIMERA

PARTE

6



DATOS GENERALES - CONSIDERACIONES GENERALES PARA EL DISEÑO:

- N° de la lista : 6

- Edificación de concreto armado : Sistema dual (pórticos y placas)

- Ubicación : Huancayo

- Uso : Centro Comercial

- Número de pisos : N = 10

- Altura de piso a techo :

Piso 1 : h = 3.50 m

Pisos 2 - 4 : h = 2.50 m

- Espesor de losa maciza : e = 0.25 m

- Peso del concreto : c = 2400 kg/m³

- Peso de acabados : p. ac. = 100 kg/m²

Datos de diseño:

Concreto : fc'= 210 kg/cm²

Acero : fy = 4200 kg/cm²

ESQUEMAS DE LA EDIFICACION.

7



PARAMETROS SISMICOS DE LA EDIFICACION

A. FACTOR ZONA:

B. CATEGORIA DE EDIFICACION:

ZONA 1

8



C. SISTEMA ESTRUCTURAL:

D. PERIODO FUNDAMENTAL

PARAMETROS DE SUELO.

9



Según las figuras y tablas de la Norma E.030 - 2006 - "DISEÑO SISMORRESISTENTE".

Z = 0.3 Factor de zona

U = 1.3 Factor de Uso

S = 1.2 Factor de suelo

Tp = 0.6 s Periodo del suelo

R = 7 Coeficiente de reducción

CT = 45 Parámetro para determinar el período fundamental

REGLAMENTO NACIONAL DE EDIFICACIONES:

Metrado de cargas : Norma E.020

Diseño sismo resistente : Norma E.030

Concreto Armado : Norma E.060

Suelos y cimentaciones : Norma E.050

E. ESPECTRO DE RESPUESTA:

T C Sa

0.00 2.5000 1.6397

0.02 2.5000 1.6397

0.04 2.5000 1.6397

0.06 2.5000 1.6397

0.08 2.5000 1.6397

0.10 2.5000 1.6397

0.12 2.5000 1.6397

0.14 2.5000 1.6397

0.16 2.5000 1.6397

0.18 2.5000 1.6397

0.20 2.5000 1.6397

0.22 2.5000 1.6397

0.24 2.5000 1.6397

0.26 2.5000 1.6397

0.28 2.5000 1.6397

0.30 2.5000 1.6397

0.32 2.5000 1.6397

0.34 2.5000 1.6397

0.36 2.5000 1.6397

0.38 2.5000 1.6397

0.40 2.5000 1.6397

0.42 2.5000 1.6397

10



I. PREDIMENSIONAMIENTO

(NORMA E 0.20 “CARGAS”)

A. PREDIMENSIONAMIENTO DE LOSA ALIGERADA EN DOS DIRECCIONES:

Para no verificar deflexiones y evitar problemas estructurales relacionados a las excesivas

deflexiones, el predimensionamiento se realiza de acuerdo a la consideración siguiente:

→CONSIDERANDO

ℎ =𝐿𝐿

26

Cuando:

S/c ≥ 350kg/m2 →usar 25

S/c < 350kg/m2 →usar 20

Dónde:

h: Peralte de la losa aligerada

Luz más corta de techado (L ≤ 8m)

Como: s/c = 500kg/m2 (Centro

comercial) usamos 25.

ℎ =8

26= 0.30 𝑚

B. PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS:

METODO JAPONES

NUMERO DE PISOS: 10

h (cm) Ladrillo de

techo

17 12 × 30 × 30

20 15 × 30 × 30

25 20 × 30 × 30

30 25 × 30 × 30

11



COLUMNA C1

CARGA MUERTA

ALIGERADO: 350 Kg/m2

ACABADO:

100 Kg/m2

PESO: VIGA:

100 Kg/m2

PESO COLUMNA: 50 Kg/m2

CM= 600 Kg/m2

Pcm= 9000 Kg

CARGA VIVA S/C= 250 Kg/m2

CV = 250 Kg/m2

PcV= 3750 Kg

Pserv = Pcm + Pcv

Pserv= 12750 x piso

Pserv Total= 127500 Kg

f'c= 210 Kg/cm2

f = 1.25

n = 0.25

Ag= bxD= 3300.00 cm2

3300.00

b = 40 cm

D = 70 cm

COMPROBACIONES ALTO RIESGO SISMICO

hn 3.5 m

b 40 cm

D 70 cm

fc 210 kg/cm2

p 127500 kg/cm2

n 0.21683673

RECOMENDACIONES

hn/D falla fragil por cortante

5

hn/D falla ductil o fragil

≤

5

hn/D falla ductil

5

n falla fragil x aplastamiento

0.21683673

n falla ductil

0.21683673 <0.333333333

2 4

>0.333333333

2≤

≥4

C1

12



COLUMNA C1

CARGA MUERTA

ALIGERADO 350 Kg/m2

ACABADO

100 Kg/m2

PESO VIGA

100 Kg/m2

PESO COLUMNA 50 Kg/m2

CM= 600 Kg/m2

Pcm= 15600 Kg

CARGA VIVA S/C= 250 Kg/m2

CV = 250 Kg/m2

Pcm= 6500 Kg

Pserv = Pcm + Pcv

Pserv= 22100 x piso

Pserv Total= 221000 Kg

f'c= 210 Kg/cm2

f = 1.25

n = 0.25

Ag= bxD= 5200 cm2

5200

b = 70 cm

D = 70 cm

COMPROBACIONES ALTO RIESGO SISMICO

hn 3.5 m

b 70 cm

D 70 cm

fc 210 kg/cm2

p 221000 kg/cm2

n 0.21477162

RECOMENDACIONES

hn/D falla fragil por cortante

5

hn/D falla ductil o fragil

≤

5

hn/D falla ductil

5

n falla fragil x aplastamiento

0.21477162

n falla ductil

0.21477162

≤2

2 4

≥4

>0.33333333

<0.33333333

C2

13



C. PREDIMENSIONAMIENTO DE VIGAS:

VIGA - 101

DATOS:

B 3.5 m Ancho Tributario

Ln 8 m Luz Libre

Wu 1100 Kg/m2 Carga Ultima

CONSIDERACIONES:

bmin= 0.25 m NTP

b= 0.175 m

b 0.40 m

h= 0.70 m

h 0.70 m

USAR VIGAS: 0.40 cm X 0.70 cm

0.40 m

0.7

0 m

RECOMENDACIONES ACI

Ln 7.6 m

b 0.4 cm

D 0.7 cm

fc 210 kg/cm2

p 221000 kg/cm2

n 3758.5034

RECOMENDACIONES

LN

7.6

b≥0.3h

b

0.4

b

0.4 <1.45

≥

≥2.8

0.4 0.21

≥0.25

Viga - 101

14



VIGA - 102

DATOS:

B 3.5 m Ancho Tributario

Ln 8 m Luz Libre

Wu 1100 Kg/m2 Carga Ultima

CONSIDERACIONES:

bmin= 0.25 m NTP

b= 0.175 m

b 0.40 m

h= 0.70 m

h 0.70 m

USAR VIGAS: 0.40 cm X 0.70 cm

0.40 m

0.7

0 m

RECOMENDACIONES ACI

Ln 7.6 m

b 0.4 cm

D 0.7 cm

fc 210 kg/cm2

p 221000 kg/cm2

n 3758.5034

RECOMENDACIONES

LN

7.6

b≥0.3h

b

0.4

b

0.4 <1.45

≥

≥2.8

0.4 0.21

≥0.25

Viga - 102

15



D. PREDIMENSIONAMIENTO DE PLACAS:

→Por mejor proceso constructivo se

colocara la placa a lo largo de un vano

(6 m) con espesor de 30 cm.

RESUMIENDO GEOMETRIA DE LOS ELEMENTOS:

At 40 m2 Área tributaria

N° PISOS 10 Número de pisos

f'c 210 Kg/cm2

nm 6 Numero de muros

t 30 cm Espesor

H 3.50 m

Z 0.3 Factor zona

U 1.3 Tipo d edificio

S 1.2 Factor suelo

C 2.5 Coeficiente de amplificación

Pe= 504 Ton

Vs= 589.68 Ton

n= 0.007 Máx.

Ec= 217370.651 Kg/cm2

L= 148.22 cm

ESPESOR DE LOSA:

→el = 0.30 m

COLUMNAS:

C1: 0.40 x 0.70 m

C2: 0.70 x 0.70 m

VIGAS:

V – 101: 0.40 x 070m

V – 102: 0.40 x 0.70m

PLACAS:

Esp.plc= 0.30 m

Lplc=6m

16



II. VERIFICACIÓN DE ESTRUCTURACION

(NTE E-0.30, Artículo 11).

ESTRUCTURAS REGULARES: Son las que no tienen discontinuidades significativas horizontales o

verticales en su configuración resistente a cargas laterales.

→ La presente estructura se puede definir como una configuración regular.

Eje 2-2 Eje A-A

17



III. METRADO DE CARGAS

LOSA ALIGERADA:

SOBRECARGA: 350 Kg/m2

METRADO DE CARGAS:

METRADO DE CARGAS: PORTICOS Y ALIGERADO - PISO 1

ELEMENTO L m

ANCHO m

ALTURA m AREA

TRIBUTARIA

PISO: 1°

PD (kg) PL (kg)

VERTICALES

ELEM. A 1 0.000 0.000 3.175 0.413 3143.250 0.00

ELEM. A 2 0.300 0.600 3.175 1371.600 0.00

ELEM. A 3 0.300 0.600 3.175 1371.600 0.00

ELEM. A 4 0.000 0.000 3.175 0.413 3143.250 0.00

ELEM. B 1 0.300 0.600 3.175 1371.600 0.00

ELEM. B 2 0.300 0.600 3.175 1371.600 0.00

ELEM. B 3 0.300 0.600 3.175 1371.600 0.00

ELEM. B 4 0.300 0.600 3.175 1371.600 0.00

PLACA A 2-3 5.700 0.150 3.175 6515.100 0.00

PLACA B 1-3 5.700 0.150 3.175 6515.100 0.00

HORIZONTALES

ELEM. A 1-4 0.300 0.600 16.800 7257.600 0.00

ELEM. B 1-4 0.300 0.600 16.800 7257.600 0.00

ELEM. 1 A-B 0.300 0.600 4.500 1944.000 0.00

ELEM. 2 A-B 0.300 0.600 5.800 2505.600

ELEM. 3 A-B 0.300 0.600 5.800 2505.600

ELEM. 4 A-B 0.300 0.600 4.500 1944.000 0.00

LOSA ALIGERADA 16.800 6.400 0.300 11289.600 32256.000

TOTAL 62250.30 32256.00

METRADO DE CARGAS: PORTICOS Y ALIGERADO - PISO 2-10

ELEMENTO L m

ANCHO m ALTURA m AREA TRIBUTARIA PISO: 2°

PD (kg) PL (kg)

VERTICALES

18



ELEM. A 1 0.000 0.000 2.850 0.413 2821.500 0.00

ELEM. A 2 0.300 0.600 2.850 1231.200 0.00

ELEM. A 3 0.300 0.600 2.850 1231.200 0.00

ELEM. A 4 0.000 0.000 2.850 0.413 2821.500 0.00

ELEM. B 1 0.300 0.600 2.850 1231.200 0.00

ELEM. B 2 0.300 0.600 2.850 1231.200 0.00

ELEM. B 3 0.300 0.600 2.850 1231.200 0.00

ELEM. B 4 0.300 0.600 2.850 1231.200 0.00

PLACA A 2-3 5.700 0.150 2.850 5848.200 0.00

PLACA B 1-3 5.700 0.150 2.850 5848.200 0.00

HORIZONTALES

ELEM. A 1-4 0.300 0.600 16.800 7257.600 0.00

ELEM. B 1-4 0.300 0.600 16.800 7257.600 0.00

ELEM. 1 A-B 0.300 0.600 4.500 1944.000 0.00

ELEM. 2 A-B 0.300 0.600 5.800 2505.600

ELEM. 3 A-B 0.300 0.600 5.800 2505.600

ELEM. 4 A-B 0.300 0.600 4.500 1944.000 0.00

LOSA ALIGERADA 16.800 6.400 0.300 11289.600 32256.000

TOTAL 59430.60 32256.00

*METRADO DE CARGAS PARA OBTENER EL PESO SÍSMICO POR PISO DE LA EDIFICACIÓN:

PESO PARA CADA PISO:

Psísmico = 100% CM + % CV

19



1er PISO

Descripción Cantidad b(m) h(m) L(m) carga (Kg/m3) Peso (Kg)

COL1 (C1) 2.00 0.60 0.55 3.50 2400 5544.00

COL2 (C1',C2) 10.00 0.30 0.55 3.50 2400 13860.00

VIG1 dirección Y 4.00 0.30 0.60 6.00 2400 10368.00

VIG1 dirección X 5.00 0.30 0.60 7.00 2400 15120.00

Placa (C°A°) 2.00 0.15 3.50 6.00 2400 15120.00

Losa aligerada 1.00 7.00 18.00 350 44100.00

Acabados 1.00 7.00 18.00 100 12600.00

50% S/C 1.00 7.00 18.00 500 31500.00

TOTAL 148212.00

2do - 3er PISO


COL1 (C1) 2.00 0.60 0.55 2.85 2400 4514.40

COL2 (C1',C2) 10.00 0.30 0.55 2.85 2400 11286.00

VIG1 dirección Y 4.00 0.30 0.60 6.00 2400 10368.00

VIG1 dirección X 5.00 0.30 0.60 7.00 2400 15120.00

Placa (C°A°) 2.00 0.15 2.85 6.00 2400 12312.00

Losa aligerada 1.00 7.00 18.00 350 44100.00

Acabados 1.00 7.00 18.00 100 12600.00

50% S/C 1.00 7.00 18.00 500 31500.00

TOTAL 141800.40

4to (Techo)


COL1 (C1) 2.00 0.60 0.55 2.85 2400 4514.40

COL2 (C1',C2) 10.00 0.30 0.55 2.85 2400 11286.00

VIG1 dirección Y 4.00 0.30 0.60 6.00 2400 10368.00

VIG1 dirección X 5.00 0.30 0.60 7.00 2400 15120.00

Placa (C°A°) 2.00 0.15 2.85 6.00 2400 12312.00

Losa aligerada 1.00 7.00 18.00 350 44100.00

Acabados 1.00 7.00 18.00 100 12600.00

50% S/C 1.00 7.00 18.00 200 12600.00

TOTAL 122900.40

PESO SISMICO:

PISO Pi Ton

1 148212.00 148.21

2 141800.40 141.80

3 141800.40 141.80

4 (Techo) 122900.40 122.90

TOTAL 554713.20 554.71

20



Segunda

PARTE

21



I. ANALISIS SÍSMICO ESTATICO

1. CALCULO DE LA CORTANTE BASAL

𝑽 =𝒁𝑼𝑺𝑪

𝑹𝑷𝒕

Dónde:

Z = 0.3 Factor de zona U = 1.3 Factor de Uso S = 1.2 Factor de suelo Tp = 0.6 s Periodo del suelo R = 7 Sistema dual

= 7 Sistema dual

𝐶 = 2.5 (𝑇𝑝

𝑇) ; 𝐶 ≤ 2.5

Además: 𝐶

𝑅≥ 0,125

Periodo fundamental:

𝑇 =ℎ𝑛

𝐶𝑇

Altura de la edificación:

hn= 26 m

CT = 45 (ESTRUCTURA MIXTA)

𝑇 =26

45= 0.578

𝐶 = 2.5 ∗0.6

0.578= 2.69 > 2.5

→ C = 2.5

PISO DIAFRAGMA MassX MassY MASA

PISO 10 D1 56.6616 56.6616 555.850296

PISO 9 D1 65.015 65.015 637.79715

PISO 8 D1 65.015 65.015 637.79715

PISO 7 D1 65.015 65.015 637.79715

PISO 6 D1 65.015 65.015 637.79715

PISO 5 D1 65.015 65.015 637.79715

PISO 4 D1 65.015 65.015 637.79715

PISO 3 D1 65.015 65.015 637.79715

PISO 2 D1 65.015 65.015 637.79715

PISO 1 D1 65.015 65.015 637.79715

TOTAL 6296.02465 Ton

22



Peso total del edificio:

Pt=6 296.025Ton

Hallando la cortante basal X:

𝑉𝑥 =0.3 ∗ 1.3 ∗ 1.2 ∗ 2.5

7∗ 6 296.025 = 81.13

Vx =1 045 Ton

Hallando la cortante basal Y:

𝑉 =0.3 ∗ 1.3 ∗ 1.2 ∗ 2.5

7∗ 6 296.025 = 92.72

Vy =1 045 Ton

I. ANÁLISIS DINÁMICO

A. ANALISIS ETABS:

23



PERIODO DE VIBRACION

EL PERIODO FUNDAMENTAL

ES T=0.8023 EL CUAL DICE

QUE SU COMPORTAMIENTO

ES PARECIDO AL REAL

24



ANALISIS ESTRUCTURAL

CONTRO DE DESPLAZAMIENTOS

DESPLAZAMIENTO EJE X

DESPLAZAMIENTO EJE Y

DERIVAS ETABS DERIVA REAL DERIVA MAX CONTROL

PISO 10 0.0010 0.0052 0.007 OK

PISO 0.0010 0.0054 0.007 OK

PISO 0.0011 0.0055 0.007 OK

PISO 0.0011 0.0056 0.007 OK

PISO 0.0011 0.0055 0.007 OK

PISO 0.0010 0.0053 0.007 OK

PISO 0.0009 0.0048 0.007 OK

PISO 0.0008 0.0040 0.007 OK

PISO 0.0006 0.0029 0.007 OK

PISO 0.0003 0.0015 0.007 OK

NTN +0. 0.0001 0.0003 0.007 OK

DESPLAZAMIENTO X

DERIVAS ETABS DERIVA REAL DERIVA MAX CONTROL

PISO 10 0.0010 0.0054 0.007 OK

PISO 0.0011 0.0057 0.007 OK

PISO 0.0011 0.0059 0.007 OK

PISO 0.0012 0.0061 0.007 OK

PISO 0.0011 0.0060 0.007 OK

PISO 0.0011 0.0058 0.007 OK

PISO 0.0010 0.0053 0.007 OK

PISO 0.0009 0.0045 0.007 OK

PISO 0.0006 0.0034 0.007 OK

PISO 0.0004 0.0020 0.007 OK

NTN +0. 0.0001 0.0005 0.007 OK

DESPLAZAMIENTO Y

25



DIAGRAMA DE MOMENTOS - SISMO X

EJE 2

EJE 3 EJE 4

26



DIAGRAMA DE MOMENTOS - SISMO Y

EJE A

EJE B EJE C

27



REACCIONES EN LA BASE

USADOS PARA EL DISEÑO

DE ZAPATAS.

28



TERCERA

PARTE

29



DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES:

DISEÑO DE LOSA ALIGERADO:

El diseño se realizo n el programa safe 12

30



31



DISEÑO DE VIGAS:

DISEÑO DE EJE 4 –PISO 7 ES EL PISO DONDE SE ENCUENTRAN LOS MAXIMOS MOMENTOS

FLECTORES.

40.000 Recubrim ↑ 6.000

70.000 Recubrim ↓ 6.000

64.000

52.300 Tn-m OBTENIDO DE LA ENVOLVENTE

0.900

ACERO fy =

6

b 1 = 0.85

As = 10.54 cm² p = 0.00412 pb = 0.02125 70 pmin = 0.00333 64pmax = 0.01594

Amin = 8.52 cm²

Amax = 40.81 cm² 6

40

Factor reduccion de capacidad (ø) =

Factor de Sismo 0.75pb ó 0.50pb =

GEOMETRIA DEL ELEMENTO

Momento act en la viga =

CONCRETO f'c =

Ancho (cm) b=

Peralte efec (cm) d=

Altura (cm) h=

DATOS RESULTANTES PARA LAS

CONDICIONES MAXIMAS DE

NO REQUIERE ACERO A COMPRESION

LA FALLA PROBABLE ES FALLA DUCTIL

DISEÑO DE VIGAS

32



DISEÑO DE VIGAS:

EMPALMES:

DISEÑO DE COLUMNAS:

33



34



CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

QUINTA

PARTE

35



Un análisis estático presenta datos muy conservadores en comparación con el

análisis dinámico o pseudo tridimensional.

La edificación no era regular pero en el análisis se consideró de forma regular ya que

no se observó diferencias significantes en su configuración, además de la simetría en

planta.

En el análisis estático hemos usado los parámetros correspondientes R = 8 por ser un

pórtico de concreto armado, y también R = 7 por presentar un sistema dual.

Adicional a los cálculos manuales se hizo uso del programa Etabs 9.7.2, para la

verificación y diseño de algunos elementos.

Los resultados que se obtuvieron se compararon obteniendo que para la dirección X-

X las fuerzas internas son mayores calculadas con el método estático a comparación

con el método dinámico.

De igual forma en el sentido Y-Y, pero en este sentido solo la fuerza es mayor usando

el método dinámico.

Para los diseños se optaron por hacer uso de las fuerzas obtenidas por el método

estático, esto debido a que se acostumbra a realizar un diseño conservador, pero si

se desea tener los diseños más reales se haría uso de los obtenidos por el método

dinámico.

El uso del Reglamento Nacional de Edificaciones fue de gran importancia, ya que a

través de sus normas nos ayudaron a regular todos los parámetros mínimos de la

edificación y su diseño.

Documents

INFORME II.pdf